- •ОСНОВЫ МЕХАНИКИ ЖИДКОСТИ
- •1.1. Структура дисциплины
- •1.2. Общая постановка задач
- •1.3. Основные физические свойства жидкостей и газов
- •1.4. Модели жидкостей и газов
- •1.5. Силы и напряжения, действующие на жидкий объем
- •1.6. Режимы течения
- •1.7. Динамический пограничный слой
- •2.1. Абсолютное и относительное равновесие жидкости
- •2.3. Основное дифференциальное уравнение статики жидкостей и газов
- •2.4. Основная формула гидростатики
- •2.5. Сила давления жидкости на плоскую стенку
- •2.6. Закон Архимеда
- •2.7. Равновесие газов. Международная стандартная атмосфера
- •3.1. Основные определения кинематики
- •3.2. Методы исследования движения жидкости и газа
- •3.3. Уравнение неразрывности потока
- •3.4. Скорость движения жидкой частицы
- •4.1. Дифференциальные уравнения движения идеальной жидкости в форме Эйлера
- •Граничные и начальные условия
- •4.3. Уравнение количества движения
- •4.4. Уравнение момента количества движения
- •4.5. Уравнение Бернулли
- •4.6. Уравнение Бернулли для элементарной струйки вязкой жидкости
- •5.1. Потери на трение (потери по длине)
- •5.2. Местные гидравлические сопротивления
- •5.3. Истечение жидкости из отверстий и насадков
- •5.3.2. Истечение жидкости через затопленное отверстие (истечение под уровень)
- •5.3.3. Струйная форсунка
- •5.4. Гидравлический расчет трубопроводов
- •5.4.1. Простой трубопровод
- •5.4.2. Сложные трубопроводы
- •5.4.3. Трубопровод с насосной подачей жидкости
- •6.1. Анализ размерностей
- •6.2. Физическое подобие. Критерии подобия
- •7.1. Механизм потери устойчивости ламинарного течения
- •7.2. Пульсационное и осредненное движение потока
- •7.3. Дополнительные (кажущиеся) турбулентные напряжения
- •7.4. Полуэмпирическая теория пути перемешивания
- •8.2. Численный эксперимент
- •Рис 8.3. Отрывные и безотрывные диффузоры
- •Конструктивные особенности ГС-3М
- •Технические данные гидростенда
- •I. ИЗМЕРЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА ЖИДКОСТИ
- •Теоретические основы эксперимента
- •Описание лабораторной установки
- •Порядок выполнения работы
- •Обработка результатов эксперимента
- •Содержание отчета
- •Список использованных источников
- •Теоретические основы эксперимента
- •Описание лабораторной установки
- •Порядок выполнения работы
- •Обработка результатов эксперимента
- •Содержание отчёта
- •Контрольные вопросы
- •Теоретические основы эксперимента
- •Описание лабораторной установки
- •Порядок выполнения работы
- •Обработка результатов эксперимента
- •Содержание отчёта
- •Контрольные вопросы к работе
- •Теоретические основы эксперимента
- •Описание лабораторной установки
- •Порядок выполнения работы
- •Обработка результатов эксперимента
- •Содержание отсчёта
- •Контрольные вопросы к работе
- •Теоретические основы эксперимента
- •Описание лабораторной установки
- •Порядок выполнения работы
- •Обработка результатов эксперимента
- •Содержание отсчёта
- •Контрольные вопросы
- •Теоретические основы эксперимента
- •Описание лабораторной установки
- •Порядок выполнения работы
- •Обработка результатов эксперимента
- •Содержание отсчёта
- •МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ЛАБОРАТОРНОЙ РАБОТЕ № 8
- •Составители: В.Н. Белозерцев, В.В. Бирюк, Е.А. Рамзаева
- •Теоретические основы работы
- •Описание лабораторной установки
- •Методика проведения эксперимента
- •Обработка результатов эксперимента
- •Порядок выполнения работы
- •Построение трубки Вентури в программе Компас-График
- •Замечание: для точного моделирования образования пузырьков пара их роста, распада и обратного перехода в воду необходимо применять нестационарный расчёт. При таком допущении может наблюдаться картина кавитации, несколько отличающаяся от реальной.
- •2.2. Включите многофазную модель с эффектами кавитации:
- •Рис. В.10.25. Выбор k-ε в качестве модели турбулентности
- •Выберите из базы данных FLUENT материалы для двух фаз: воды и водяного пара:
- •Войдите в базу данных, нажав кнопку «Fluent database...».
- •Проверим объёмное содержание второй фазы.
- •В панели «Boundary Conditions» (Граничные условия) выберите vapor (пар) из списка «Phase» (Фазы) и нажмите «Set...». Оставьте по умолчанию «Volume Fraction» (Объёмное содержание) равным 0.
- •3.2. Отображение невязки при решении:
- •3.3. Определение решения от давления на входе:
- •Нажмите «Init» для определения решения.
- •В опциях отметьте «Filled» (Заливка). Уровень градиента цветов «Levels» установите 100.
- •При необходимости пересчет численных значений проводится нажатием кнопки «Compute» (Подсчитать).
- •Гидростатика
- •Кинематика и динамика жидкости
- •Рейтинг по основам механики жидкости
lн / d = (3...3,5) Re0,25 .
Перестройка профиля скорости и ускорение потока в пределах начального участка сопровождаются дополнительной потерей энергии по сравнению со стабилизированным течением.
Степень влияния начального участка на трение зависит от длины трубы. При большой длине трубы (l > 5…10lн) начальный участок можно из рассмотрения исключить и оценить потери энергии по коэффициенту λ, определённого по формулам (6)–(10) стабилизированного течения. Для коротких труб длиною l < 5lн необходимо учитывать особенности течения жидкости на начальном участке.
Описание лабораторной установки
В качестве лабораторной установки используется универсальный гидравлический стенд ГС-3М [4].
Рабочий участок гидростенда для данной лабораторной работы (рис. А.4.3.) представляет собой горизонтальную трубу переменного сечения, включающую участки с внезапным расширением и сужением, изгибом и дроссельным сопротивлением (краном).
Внутренний диаметр трубы в сечениях 1, 2, 4, 5, 6 одинаков и равен d1 = d2 = d4 = d5 = d6 = 14 мм, диаметр d3 = 28 мм. Длина участка трубы между сечениями 1 и 2 l1–2 = 180 мм.
Первая область сопротивления – область устойчивого ламинарного течения. В этой области λ зависит только от числа Рейнольдса (рис. А.4.1, линия 1) и определяется по формуле Пуазейля
λ = 64 / Re , |
(6) |
где Re = cсрd/ν – число Рейнольдса.
При этом значении λ, то есть при ламинарном течении, гидравлические потери на терние пропорциональны первой степени скорости:
h |
= |
64 l cср2 |
= |
32ν l |
c |
|
|||
|
|
|
|
d 2 |
|
||||
Re d 2 |
|
||||||||
тр |
|
|
|
ср |
182
Рис. А.4.1. Зависимость коэффициента сопротивления трения λ от числа Re и шероховатости трубы (по данным И. Никурадзе)
Остальные области сопротивления находятся в зоне турбулентного течения.
Опыты исследователей И. Никурадзе и других показали, что в турбулентном потоке непосредственно у стенки трубы имеется ламинарный подслой толщиной δ л . Приближенно величина δ л определяется по формуле
δ л = |
30d |
, |
|
Re λ |
|||
|
|
из которой видно, что с увеличением скорости движение жидкости
втрубе (соответственно числа Re) толщина подслоя уменьшается.
Взависимости от соотношения между δ л и средней высотой
выступов шероховатости поверхности (рис. А.4.2), называемой абсолютной шероховатостью, различают трубы гидравлически гладкие и шероховатые.
Рис. А.4.2. Схема неравномерной шероховатости поверхности трубы
Если δ л > , поток не испытывает дополнительных завихре-
ний от шероховатости поверхности, такая труба называется гид-
183
равлически гладкой. Если же δ л < , выступы шероховатости ого-
ляются и в обтекающую их жидкость вносятся дополнительные возмущения (вихри), увеличивающие потери энергии; в этом случае труба называется гидравлически шероховатой. Деление труб (поверхностей) на гидравлически гладкие и шероховатые является условным, так как одна и та же труба при малых Re может быть гидравлически гладкой, а с увеличением Re может стать гидравлически шероховатой.
Вторая область сопротивления – область гидравлически гладких труб. Коэффициент λ, так же как и при ламинарном течении, не зависит от состояния поверхности трубы и при 2320< Re ≤ 105 определяется по формуле Блазиуса (рис. А.4.1, линия 2)
λ = |
0,3164 |
(7) |
|
Re0,25 |
|
или в более широком диапазоне изменения чисел Рейнольдса 2320 < Re ≤ 107 по формуле Никурадзе
λ = 0,032 + 0,221Re−0,237 . |
(8) |
Как видно из рис. А.4.1, переход из области, соответствующей ламинарному течению, в область, соответствующую турбулентному течению, происходит скачкообразно.
При значении λ по формуле (7) потери на трение в области гладких труб пропорциональны скорости в степени 1,75:
h |
= |
0,3164 l cср2 |
= |
0,1582 ν 0,25l |
c1,75. |
||||
тр |
|
Re0,25 |
|
d |
|
2 |
|
d 1,25 |
ср |
Третья область является переходной от области гидравлически гладких труб к области сопротивления шероховатых труб. На рис. А.4.1 эта область изображена между линиями 2 и АВ. Коэффициент λ в этой области зависит и от числа Re, и от относительной шероховатости /d, определяется по формуле Френкеля
1 |
|
|
|
6,81 |
0,9 |
|
|
|
|
= −2 lg 0,27 |
d |
+ |
Re |
|
. |
(9) |
|
λ |
||||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
184
Рис. А.4.3. Трубка с различными гидравлическими сопротивлениями
Четвертая область сопротивления – область гидравлически шероховатых труб или квадратичного сопротивления (на рис. А.4.1 область, расположенная от линии АВ вправо), когда практически отсутствует ламинарный подслой. Коэффициент λ в этой области зависит только от относительной шероховатости /d и определяется, например, по формуле Прандля
λ = |
|
0,25 |
|
. |
(10) |
|
|
|
3,7d 2 |
||||
|
|
|
|
|||
|
lg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Так как в этой области для заданной относительной шероховатости /d коэффициент λ является постоянной величиной, то потери энергии в трубе пропорциональны квадрату скорости:
l c2
hтр = λ d 2ср .
Поэтому эта область сопротивления называется квадратичной. Значения коэффициентов сопротивления трения λ в рассмотренных областях соответствуют участкам прямых труб со стабилизированным изотермическим трением жидкости. Такие участки труб называются основными. В длинных прямых трубах постоян-
185