книги из ГПНТБ / Корчак, С. Н. Производительность процесса шлифования стальных деталей
.pdf
разца, полученному от нагрузки — ординаты в точке пересечения наклонной прямой с кривой растяжения.
Для определения напряжений значение величины на грузки, как известно, делится на площадь поперечного сечения. В результате точного измерения исходного (до испытаний) диаметра образца был получен размер d0 =
= 5,03 мм.
Разорванный образец (после испытаний) также подвер гался измерениям в двух диаметральных сечениях: по середине между головкой и местом разрыва по удлиненной
1520кгс
Рис. 36. Машинная диаграмма испытаний на разрыв образца стали
12Х2Н4А при U = 200° С
части |
dy = 4,869 мм и по наиболее узкой части шейки |
||||
dm = |
2,50 мм. Исходная площадь сечения образца |
||||
F0= |
=19,861 |
мм2, площадь сечения шейки при раз- |
|||
|
|
|2 |
|
|
|
рыве Fm= — |
= |
4,906 |
мм, |
площадь удлиненной части |
|
Fу = |
я<F |
18,61 |
мм2 . |
По |
машинной кривой находим |
—-А. = |
|||||
силу на площадке текучести Рт= 1350 кгс, максималь
ную растягивающую силу Ртах = |
1520 кгс, силу в мо |
|||
мент разрыва образца |
Рраз = 850 |
кгс и абсолютное оста |
||
точное удлинение |
в |
конце площадки 1у — 10 = 26,68 —• |
||
— 25,0 = |
1,68 мм. |
можно определить предел текучести |
||
Таким |
образом |
|||
(Т.
Т
105
Предел прочности
== = 76’53 кгс/мм»
иистинный предел прочности
cr„CTB = ^ f = - ^ = 81,68 КГС/ММ2.
Для вычисления интенсивности напряжений перед разрывом aip необходимо найти поправочный множитель
11 = 0,808 [57]:
In -^-2—= ln-f®— In -J®- = 1,3986 — 0,0652 = 1,3334.
г min |
Гш |
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
"‘раз= |
^ |
’l = w |
-0.808 = |
140,0 кгс/мм2. |
В работе |
[57 ] |
указывается, что |
перед разрывом об |
|
разца в процессе локализации деформации в центральной части шейки неизбежно появляются тангенциальные и радиальные напряжения (до этого момента принималось, что ot од), поэтому среднее по сечению значение интен сивности напряженного состояния перед разрывом должно быть несколько меньше предельно возникающей интен сивности напряженного состояния в момент разрыва сг(-пред,
что и учитывается коэффициентом т|. |
|
По данным рис. 23 |
[57 ] следует, что, начиная с ег = |
-= 2 -5-2,5 и более, |
остается практически постоянной |
для всех материалов. Рассчитанная ранее для условий
шлифования степень деформации сдвига |
составила е = |
|
= 4,72, а интенсивность деформации |
г{ |
g |
-т=^- — 2,8. |
||
|
|
у 3 |
Следовательно, при такой большой интенсивности де формаций <тг при шлифовании близко к предельным зна чениям интенсивности напряжений, полученных при раз рыве (У/пред» и не зависит от еI (так как значения at на ходятся на горизонтальном участке кривой ai—ег). Та
ким образом, |
деформация при |
шлифовании относится |
||||
к |
области |
пластического |
течения |
металла, при котором |
||
°i |
— функция |
интенсивности |
скоростей деформаций ег |
|||
(в |
отличие |
от |
малых |
пластических деформаций при |
||
ег <7 е(перегиба). |
где имеется |
зависимость о,-—8;). |
||||
106