- •1 Характеристики изделия
- •Назначение изделия и описание конструкции
- •1.1.1 Технические требования, предъявляемые к хребтовой балке
- •1.2 Анализ технологичности конструкции хребтовой балки
- •1.2.1 Анализ технологических свойств стали 12г2фд
- •1.2.2 Анализ технологичности конструкции балки
- •1.3 Анализ базовой схемы сборки хребтовой балки
- •1.4 Анализ базового технологического процесса и предложения по его совершенствованию
- •1.4.1 Анализ базового технологического процесса
- •1.4.2 Предложения по совершенствованию базового технологического процесса
- •Исходные данные, принятые при проектировании
- •3 Планирование технологического процесса сборки и сварки балки хребтовой
- •3.1 Обоснование выбора способа сварки
- •3.1.3 Обоснование выбора способа сварки диафрагм с хребтовой балкой
- •3.2 Режимы сварки балки хребтовой
- •3.2.1 Режимы сварки при наложении прихваток
- •3.2.2 Режимы сварки основного шва
- •Определение величины сварочного тока на первой дуге.
- •Определение величины сварочного тока на второй дуге.
- •3.2.3 Режимы сварки диафрагм с хребтовой балкой
- •3.3 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия
- •3.3.1 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия при наложении прихваток
- •3.3.2 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия при наложении основного шва
- •3.3.3 Выбор сварочных материалов для изготовления изделия при сварке диафрагм с балкой хребтовой
- •3.4 Выбор сварочного оборудования
- •3.4.1 Выбор оборудования для резки стали
- •3.4.2 Выбор сварочного оборудования для наложения прихваток
- •3.4.3 Выбор сварочного оборудования для наложения основного шва
- •Свойства и преимущества:
- •Технические параметры сварочного аппарата asaw1250 II
- •Автомат сварочный a6 s Tandem Master
- •3.4.4 Выбор сварочного оборудования для сварки диафрагм с хребтовой балкой
- •3.5 Принятая последовательность операций технологического процесса сборки и сварки хребтовой балки
- •3.6 Контроль качества исходных материалов, сборочно-сварочных операций и готового изделия
- •3.6.1 Контроль качества сварного соединения и виды дефектов, подлежащих исправлению
- •3.6.2 Исправление дефектов
- •3.7 Техническое нормирование сборочно-сварочных операций
- •3.8 Транспортная часть
- •4 Конструкторская часть
- •4.1 Серийно выпускаемое оборудование
- •4.1.1 Шарнирно-сбалансированный манипулятор
- •4.1.2 Стандартное оборудование
- •4.1.3 Приводной конвейер
- •4.2 Модернизированное оборудование
- •4.2.1 Тележка-кантователь
- •4.2.2 Стенд первой сборки хребтовой балки
- •4.2.4 Стенд второй сборки хребтовой балки
- •4.3 Разработанное оборудование
- •4.3.1 Шаблон для установки диафрагм
1.2 Анализ технологичности конструкции хребтовой балки
Технологичность конструкции изделия – совокупность свойств конструкции изделия, определяющих ее приспособленность к достижению оптимальных затрат при производстве, техническом обслуживании и ремонте для заданных показателей качества, объема выпуска и условий выполнения работ (ГОСТ 14.205-83).
В этом разделе оцениваем возможность появлении дополнительных затрат, связанных с материалом или конструкцией изделия и оценка проводится в два этапа. Вначале проводится оценка технологических свойств материалов, из которых изготавливается сварная конструкция, а затем оценивается технологичность конструкции самого изделия.
1.2.1 Анализ технологических свойств стали 12г2фд
Сталь 12Г2ФД конструкционная низколегированная используется при изготовлении различных деталей и элементов сварных металлоконструкций, работающих при температуре от -70 до +425 °С под давлением, по способу раскисления является сталью спокойной плавки (сп).
Исходя из целей данной работы, необходимо провести оценку свариваемости данного материала.
Под свариваемостью понимают комплексную характеристику металлов и сплавов, отражающую их реакцию на процесс сварки и определяющую относительную техническую пригодность материалов для выполнения заданных сварных соединений, удовлетворяющим условиям их дальнейшей эксплуатации.
Наиболее значимой технологической проблемой для низколегированных сталей при сварке является возможное образование холодных трещин. Оценка склонности к образованию холодных трещин низколегированных сталей может быть выполнена с помощью углеродного эквивалента Сэ. В углеродном эквиваленте производится сопоставление влияния химического элемента на склонность к образованию холодных трещин.
Сэ= C+(Mn/6)+(Si/24)+(Cr/5)+(Ni/40)+(Cu/13)+(V/14)+(P/2), (1.1)
где С – углерод, Mn – марганец, Si – кремний, Cr – хром, Ni – никель, Cu – медь, V – ванадий, Р – фосфор.
С = 0,12%, Mn = 1,6%, Si = 0,27%, Cr = 0,3%, Ni = 0,3%, Cu = 0,3%, P = 0,035%;
Сэ= C+(Mn/6)+(Si/24)+(Cr/5)+(Ni/40)+(Cu/13)+(V/14)+(P/2) =
= 0,12+1,6/6+0,27/24+0,3/5+0,3/40+0,3/13+0,035/2 = 0,504%.
Сравниваем полученное значение углеродного эквивалента с допускаемым значением для данного класса прочности 345, которое составляет 0,49, чтобы определить требуется ли осуществлять предварительный подогрев конструкции перед сваркой. Полученное значение углеродного эквивалента превышает допустимое значение, следовательно, перед сваркой стали марки 12Г2ФД необходимо осуществлять предварительный подогрев.
Температура предварительного подогрева конструкции, исходя из толщины свариваемого металла и величины максимального значения углеродного эквивалента (Cэ = 0,504 %) определяется по графику, изображённому на рисунке 1.1. Согласно данному графику, температура подогрева будет равна от 100 до 200 °С.
Рисунок 1.1 – Определение температуры предварительного подогрева
Поскольку на предприятии заказ стали производится согласно требованию пункта 2.2.3 (прокат с гарантией свариваемости) ГОСТ 5267.3-90, то у проката при изготовлении вагонный конструкций будет гарантированная свариваемость, что позволит вести сварку без предварительного подогрева и обеспечить получение сварных соединений требуемого качества.
Таким образом, определив значение углеродного эквивалента и учитывая условия поставки Z профиля можно сделать вывод, что предварительный подогрев и окончательная термообработка не требуется.