Электродинамика_Коллоквиум_23
.pdfгде - коэффициент затухания; - фазовая постоянная.
Пусть 0 , тогда
|
2 |
|
2 |
1 |
|
2 |
||||
|
|
|
кр |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
|
,
(3.17)
(3.18)
где в (или с ) - длина волны в волноводе, а - длина волны в неограничен-
ной среде с параметрами и .
Волновое сопротивление по полю для волноводов находится из отноше-
ния поперечных составляющих электрического и магнитного полей.
Для H-волны:
ZH
и для E-волны:
ZE
|
E |
|
|
x |
|
H |
||
|
||
|
y |
|
|
E |
|
|
x |
|
H |
||
|
||
|
y |
Ey
H x
Ey
H x
k
.k
,
(3.19а)
(3.19б)
В данном случае волновое сопротивление оказывается частотнозависимой ве-
личиной. Волноводные волны H- и E-типов могут распространятся внутри по-
лых металлических труб, а также в пространстве между двумя и более про-
водниками.
Влияние затухания в диэлектрике
Потери в линиях передачи могут возникать вследствие потерь в провод-
никах и диэлектриках. Если потери в диэлектриках определяются постоянной затухания д , а потери в проводниках - пр , тогда общая постоянная затуха-
ния д пр .
11
Затухание сигнала, вызванное потерями в проводниках, определяется с применением метода возмущений из параграфа 2.9. Указанные потери зависят от конфигурации поля в линии передачи и рассчитываются для каждого кон-
кретного типа линии передачи. Расчет же потерь в диэлектрике для линий пе-
редачи, заполненных однородным диэлектриком, может быть произведен че-
рез постоянную распространения, а полученный результат применим для однородной линии передачи любого произвольного сечения.
Потери в диэлектрике учтем посредством комплексной диэлектрической проницаемости, в результате постоянную распространения запишем в виде
д j |
2 |
~2 |
|
2 |
2 |
j tg . |
(3.20) |
kс |
k |
kс |
0 0 r 1 |
Поскольку на практике применяют диэлектрики с весьма малыми потеря-
ми ( tg 1), то уравнение (3.20) может быть заменено двумя первыми члена-
ми ряда Тейлора по
|
|
k |
2 |
k |
2 |
jk |
2 |
t |
||
|
с |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
2 |
tg |
|
|
|
|
|
||
|
|
j , |
|
|
||||||
|
2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tg g
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
jk |
2 |
tg |
|
|
k |
k |
|
|
|
||||
|
|
|
|||||||
с |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2 |
k |
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
k |
|||
|
|
|
|
|
с |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.21)
поскольку |
2 |
k |
2 |
j . В формуле |
(3.21) |
k |
0 0 r |
-действительная вели- |
kс |
|
чина, что соответствует случаю отсутствия потерь. Выражение (3.21) показы-
вает, что при малых потерях фазовая постоянная остается неизменной, а по-
стоянная затухания вследствие диэлектрических потерь определяется соотношением
|
|
|
k |
2 |
tg |
|
|
|
|
||
д |
|
2 |
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|
(для H- и E-волн).
(3.22а)
Аналогичный результат может быть получен и для TEM-волн, у которых kс 0
и k :
д |
k tg |
(для TEM-волн). |
(3.22б) |
|
|||
2 |
|
|
12
§3.3. Двухпластинчатый волновод
Двухпластинчатый волновод является одним из наиболее простых волно-
водов, в которых возможно существование волноводных волн H- и E-типов.
Кроме того, в указанной линии передачи распространяются и поперечные волны, т.к. конструктивно данная линия состоит из двух проводников, как по-
казано на рис.3.4.
Представление о двухпластинчатом волноводе позволяет наиболее про-
стым способом изучать, например, явления возникновения высших типов ко-
лебаний в полосковых линиях передачи, а также исследовать поведение уско-
ряющих металлических линзовых антенн1.
y
ε, μ |
d |
|
x |
|
W |
z
Рис.3.4. Двухпластинчатый волновод
Ширина пластин волновода W на рис.3.4 предполагается много большей расстояния между пластинами d, в связи с этим излучением с краев линии пе-
редачи и изменением поля вдоль оси x, пренебрегаем. При этом пространство между пластинами считаем заполненным диэлектриком с параметрами и .
Рассмотрим все типы колебаний.
1 рассматриваются в курсе «Антенно-фидерные устройства»
13
Поперечные TEM-волны
Поскольку у TEM-волны |
fкр 0 |
. В этом случае |
E x, y gradU , и потенци- |
ал U(x,y) удовлетворяет уравнению Лапласа: |
|
ТU 0 , для 0 x W и 0 y d . |
(3.23) |
Поскольку начало отсчета потенциала может быть выбрано произвольно,
предположим, что потенциал нижней пластины равен нулю (земля), а потен-
циал верхней пластины - V0 , т.е. имеем |
|
|
U x,0 0 , |
|
(3.24а) |
U x, d V0 |
, |
(3.24б) |
Так как поле вдоль оси x не меняется, то общее решение для (3.23) будет вы-
глядеть следующим образом
U x, y A By , |
|
|
(3.25) |
|
учитывая граничные условия (3.24), получим окончательно |
||||
U x, y V0 y / d . |
|
|
(3.26) |
|
Таким образом, получим выражение для поперечной составляющей вектора E |
||||
E x, y gradU y |
V |
|
|
|
0 |
, |
(3.27) |
||
d |
||||
|
|
|
из которого следует уравнение для полного поля
E E x, y e |
jkz |
|
|
V |
|
y |
0 |
|
d |
||
|
e |
jkz |
|
,
(3.28)
здесь
делим
k
значение
- волновое число. В соответствии с уравнением (3.13) опре- |
|||||
магнитного поля |
|
|
|||
H |
1 |
z E x |
V0 |
e jkz . |
(3.29) |
|
d |
||||
|
|
|
|
Заметим, что структура поля TEM-волн аналогична структуре поля плоской волны в бесконечной среде с параметрами и .
Определим напряжение верхней пластины относительно нижней:
14
V |
d |
Ey dy |
|
||
y 0 |
|
V e jkz 0
,
(3.30)
как и ожидалось. Полный ток на верхней пластине может быть найден как из закона Ампера, так и с использованием выражения для поверхностной плот-
ности тока:
W I x 0
W |
W |
Js z dx |
y H z dx |
x 0 |
x 0 |
|
|
WV |
H |
dx |
0 |
x |
|
d |
|
|
e |
jkz |
|
. (3.31)
Используя выражения (3.30)
тивление TEM-волн
Z |
|
|
V |
|
d |
|
0 |
I |
W |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
и (3.31), определим характеристическое сопро-
, |
(3.32) |
которое является постоянной величиной и определяется геометрией линии пе-
редачи. Фазовая скорость, также является константой:
v |
|
|
|
1 |
|
|
|||
ф |
|
|
|
|
|
|
|
(3.33)
и равна скорости света в среде между пластинами.
Потери в диэлектрике могут быть определены по формуле (3.22б). Выра-
жение для потерь же в проводниках определим в следующем пункте при рас-
смотрении E-волн.
Е-волны
Как было показано в параграфе 3.1 у E-волн |
H z 0 |
, а Ez 0 , которая удо- |
влетворяет уравнению (3.3), с учетом того, что |
x 0 получим |
||||||
|
|
2 |
|
|
x, y 0 , |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
(3.34) |
|
|
y |
2 |
kс |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
здесь kс2 k 2 2 критическое волновое число. |
Общим решением уравнения |
||||||
(3.34) является выражение |
|
|
|
||||
x, y Ez Asin kс y Bcoskс y . |
(3.35) |
15
Для определения входящих в состав уравнения констант применим граничные условия
|
Ez x, y 0 , при y 0, d , |
(3.36) |
|||||
откуда следует, что |
B 0 |
, а |
kсd n , для |
n 0,1, 2, , или |
|||
kс |
n |
, |
n 0,1, 2, |
|
(3.37) |
||
d |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, фазовая постоянная имеет следующий вид
k |
2 |
2 |
2 |
n d |
2 |
, |
(3.38) |
|||
|
kс k |
|
|
|||||||
и мы имеем полное решение для |
Ez |
|
|
|||||||
Ez x, y, z An sin |
n y |
e |
j z |
. |
|
(3.39) |
||||
|
|
|
||||||||
|
d |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поперечные компоненты найдем, используя выражения (3.7)
H x |
j |
An cos |
n y |
e |
j z |
, |
(3.40а) |
|
|
|
|
||||||
k |
|
d |
|
|||||
|
с |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ey
j kс
A |
cos |
n y |
|
||
n |
|
d |
|
|
e |
j z |
|
,
(3.40б)
Ex H y 0 . |
|
|
|
|
|
(3.40в) |
|
Заметим, что для n 0 , |
k |
, |
Ez 0 |
, а Ey и H x постоянны вдоль оси y, |
|||
т.е. волна типа E0 является поперечной. |
Для каждого n 1 существует своя |
||||||
структура полей, обозначаемая |
En и имеющая собственную постоянную рас- |
||||||
пространения, задаваемую уравнением (3.38). |
|||||||
При этом согласно (3.16) критическая частота определяется как |
|||||||
fкр |
1 |
|
n |
|
. |
(3.41) |
|
|
2d |
|
|||||
|
кр |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Самая низкая частота E-волн соответствует полю E1 - fкр 1/ 2d , критиче-
ская частота поля E2 вдвое больше и так далее.
Рассчитаем величину вектора Пойнтинга для определения направления передачи мощности. Согласно выражению (1.52) средняя за период мощность,
16
проходящая через единичную площадку поперечного сечения двухпластинча-
того волновода равна
0 |
|
1 |
|
W |
|
d |
|
|
|
|
1 |
|
W |
|
d |
|
y |
|
x |
|
|||
|
|
Re |
|
|
E H z dydx |
|
|
Re |
|
|
E |
H |
|
||||||||||
P |
|
2 |
x 0 |
y 0 |
2 |
x 0 |
y 0 |
|
dydx |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W Re d |
A |
2 |
, n 0, |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
|
W Re |
|
|
|
2 n y |
|
|
|
|
n |
|
|
|||||||||||
|
|
2 |
d |
|
|
|
4kс |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
An |
y 0 cos |
|
|
dy |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.42) |
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
2kс |
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
W Re d |
|
|
2 |
, n 0. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
An |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2kс |
|
|
|
|
|
|
|
|
Откуда следует, что |
положительна и отлична от нуля, |
когда является дей- |
|||||||||||||||||||||
ствительной величиной, |
что выполняется при f fкр . |
В случае f fкр - - |
|||||||||||||||||||||
чисто мнимая величина и |
P0 0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
Затухание, вызываемое потерями в диэлектрике, может быть определено |
по формуле (3.22а). Потери в проводниках определим, используя метод воз-
мущений:
|
|
|
P |
|
|
пр |
|
l |
|
2P |
||||
|
|
|||
|
|
|
||
|
|
|
0 |
,
(3.43)
где P0 поток мощности, текущий через волновод в отсутствие потерь, соглас-
но (3.42), а Pl - потери мощности на единицу длины в двух проводниках с по-
терями, которые могут быть найдены по (1.149)
l |
|
R |
|
W |
2 |
s |
|
||
P |
x 0 |
|||
|
|
2 |
|
|
2 |
|
2 |
2 |
R W |
|
|
|
|||
J |
s |
dx |
|
|
s |
|
k |
2 |
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
A |
2 |
|
|
n |
|
,
(3.44)
здесь |
Rs |
- поверхностное сопротивление проводников. Используя (3.42 – 3.44), |
|||||
получим выражение для потерь в проводниках |
|
||||||
|
|
пр |
2 Rs |
|
2kRs |
, для n 0 . |
(3.45) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
d |
d |
|
Поскольку, как мы показали, TEM-волны эквивалентны волнам E0 , то и для них справедливо полученное соотношение. Таким образом, для случая n 0 ,
получим из (3.43)
17
|
|
|
R |
|
|
пр |
|
s |
|
d |
||||
|
|
|||
|
|
|
.
(3.46)
Н-волны
В случае H-волн решение уравнения (3.34) имеет вид
|
x, y Hz Asin kс y Bcoskс y . |
|
(3.47) |
||||
Граничные условия в данном случае: |
Ex 0 |
при y 0, |
|||||
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ex |
|
j |
Acoskс y B sin kс y , |
|
(3.48) |
|
|
|
k |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
с |
|
|
|
постоянную |
A 0 |
и поперечное волновое число |
|||||
|
kс |
n |
, n |
1, 2, 3, |
|
(3.49) |
|
|
|
d |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Окончательно для всех компонент поля получим
d
. Откуда из (3.7) мы
H z Ex H y Ey
Bn cos |
n y |
e |
j z |
. |
||||||||
d |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
B sin |
n y |
e |
j |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
k |
|
|
n |
|
|
d |
|
|
|
|
||
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
B sin |
n y |
e |
j z |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
k |
|
|
|
n |
|
|
d |
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
H x |
0 . |
|
|
|
|
|
|
|
z
,
,
(3.50)
(3.51а)
(3.51б)
(3.51в)
Фазовые постоянные и критические частоты для H- и E-волн совпадают.
Мощность, переносимая по волноводу волной , может быть определена следующим образом
P |
1 |
Re W |
d |
|
E H |
z |
dydx |
1 |
Re W |
d |
E |
H dydx |
|||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
0 |
2 |
|
x 0 |
y 0 |
|
|
|
2 x 0 |
y 0 |
x |
y |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Wd |
B |
2 |
Re , для n > 0. |
|
|
(3.52) |
|||||||
|
|
|
|
4kс2 |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Заметим, |
что при n = 0 - Ex H y |
0 , поэтому P0 0 , и отсутствует режим |
H0
.
18
Легко показать (по аналоги с E-волнами), что затухание в проводниках определяется постоянной затухания
|
|
|
2k |
2 |
R |
|
2k |
2 |
R |
|
|
|
|
|
|
||||
пр |
|
с |
s |
|
с |
s |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
d |
|
k d |
|||||
|
|
|
|
.
(3.53)
Структура полей TEM, E1 и
лены на рис.3.5.
H1
в двухпластинчатом волноводе представ-
а)
б) |
E |
|
|
|
H |
в) |
|
Рис.3.5. Структура полей TEM (а), E1 (б) и
в двухпластинчатом волноводе
H1
(в)
§3.3. Прямоугольный волновод
В прямоугольном волноводе энергия распространяется внутри полой ме-
таллической трубы (рис.3.6) и существуют только волноводные волны H- и E-
типов. Для определения составляющих полей необходимо найти функцию формы, удовлетворяющую волновому уравнению (3.3).
y
b
,
0 |
a |
x |
|
z
Рис.3.6. Прямоугольный волновод
19
Н-волны
Рассмотрим широко используемые на практике H-волны Ez 0 . Для это-
го функцию формы положим равной H z , а поперечные компоненты выра-
зим через продольные с помощью уравнений (3.7). Функция формы, являю-
щаяся решением волнового уравнения, имеет вид:
Hz Acoskx x B sin kx x C cosky y D sin ky y . (3.54)
На металлических поверхностях стенок волновода тангенциальные со-
ставляющие вектора E обращаются в нуль, поэтому граничные условия для
прямоугольного волновода определяются соотношениями
E |
|
~ |
H |
z |
|
H |
z |
0; |
E |
|
~ |
H |
z |
|
H |
z |
0. |
y |
|
|
x |
|
|
||||||||||||
x |
|
x |
|
y |
|
y |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
x 0 |
|
x a |
|
|
|
|
y 0 |
|
|
y b |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив функцию формы в соотношения для граничных условий, полу-
чим
|
|
|
B D 0; Asin k |
x |
a C sin k |
y |
b 0, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
откуда kx a m , k yb n , |
где m 0,1,2 ; n 0,1,2 |
|
|
|||||||||
С учетом последних формул запишем H z в виде |
||||||||||||
H z Amn cos |
m x |
cos |
n y |
e |
j z |
, |
|
|
|
(3.55) |
||
a |
b |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
поскольку L e |
z |
, j , 0 |
, а |
Amn |
произвольная постоянная – произведе- |
|||||||
|
ние констант A и C из (3.54).
Поперечные компоненты выразим по (3.7)
20