Строительная механика учебник
.pdfДля арки параболического очертания (рис. 4.6,а), нагруженной одной силой, на рис. 4.6,б представлена эпюра изгибающих мо ментов в соответствующей двухопорной балке, а на рис. 4.6,в - эпюра (-Hy). Окончательная эпюра изгибающих моментов в арке (рис. 4.6,г) построена на горизонтальной проекции оси арки.
Поперечная сила в сечении арки равна алгебраической сумме проекций всех внешних сил, включая опорные реакции, действую щие по одну сторону от сечения, на нормаль к оси арки в этом сече
нии. Для сечения x (рис. 4.5,в) получим: |
У |
|
|
|
|
Qx = RA cOSPx - F1cOSPx - F2cOSPx - H sin Px = |
||
= XRA - F1F2)cOSPx - H sln Px . |
Т |
|
Выражение в скобках (RA - F 1- F2) представляет собойНбалочную |
||
поперечную силу. Обозначив ее через Q° , получим следующую фор |
||
|
Б |
|
мулу для определения поперечной силы в произвольном сечении арки: |
||
Qx = Qx cos Px - Hйsin Px. |
(4 8) |
|
Для арок, как и для других систем,исоблюдается известная диф |
||
ференциальная зависим |
Q =dM / ds , использующаяся при по |
|
|
р |
|
строении эпюр Q и M. Так, при принятых правилах знаков для эпюр |
||
M и Q возрастание |
изгибающих моментов с увеличением s |
|
|
о |
|
(или x) будет соотве с вова ь положительной поперечной силе, а ее |
||
убывание - отр цательной.стьСечения, в которых поперечная сила |
функции з равна нулю,обудут соответствовать экстремальным значениям изги
бающих м мент в. И менение знака поперечной силы с положи тельногопна трицательный в окрестностях точки экстремума будет соответств вать наибольшему изгибающему моменту M , а измене эпюрение знака Q с отрицательного на положительный будет соответст вовать наибольшему изгибающему моменту M ). Сечение, в котором
Рпоп чная сила экстремальна, соответствует точке перегиба на изгибающих моментов.
Продольная сила в сечении арки равна алгебраической сумме про екций всех внешних сил, включая опорные реакции, действующие по одну сторону от сечения, на касательную к оси арки в рассматривае мом сечении. Для произвольного сечения x (рис. 4.5,в) получим:
101
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.3. Линии влияния усилий в трехшарнирных арках |
|
|||||
|
Для определения вертикальных опорных реакций от действия |
||||||
вертикальной подвижной единичной силы |
(рис. 4.8,а) составим |
||||||
уравнения равновесия в виде сумм моментов сил, действующих на |
|||||||
арку, относительно левой и правой опор: |
|
У |
|||||
|
|
|
^ Ы |
А = 0; |
1 xp - R Bl = 0; |
||
|
|
|
Z |
M B = 0 ; |
- 1 (l - xP) + RAl = °- |
||
|
|
|
|
||||
|
Из этих уравнений найдем выражения для определения Топорных |
||||||
реакций: |
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
RB = ^ ; |
RA = 1-Cp- . |
|
||
|
|
|
|
l |
А |
l |
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
Полученные зависимости полностью совпадают с соответст |
||||||
вующими зависимостями для простой двухопорной балки. Таким |
|||||||
образом, линии влияния ве тикальныхйопорных реакций в арке |
|||||||
(рис. 4.8,в,г) совпадают с линиями вл ян я опорных реакций в со |
|||||||
ответствующей двухопорн й балке ис( . 4.8,б). |
|
|
|||||
|
Распор в арке определяется |
вы ажению (4.5): |
|
||||
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
пон = M e |
|
|
|
|
|
|
|
т |
f |
|
|
|
Значит, |
л. в. Ни= (л. в. М°с Уf . |
|
|
|||
|
Таким |
бразм, чтобы построить линию влияния распора |
|||||
в |
не бх димо построить линию влияния изгибающего |
||||||
|
|
о |
|
|
|
||
мом нта в сечении С соответствующей двухопорной балки |
|||||||
|
п |
|
|
|
|
||
арке |
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
(рис. 4.8,б,д) и все ее ординаты разделить на значение стре лы подъ ма арки f (рис. 4.8, е).
Линии влияния внутренних сил в сечениях арок построим с ис пользованием полученных ранее зависимостей (4.7)—(4.9).
Так как изгибающий момент в сечении К (рис. 4.8,а) вычисляется по формуле:
104
M K =MK - HyK ,
то выражение для построения его линии влияния примет вид:
л. в. М к = (л. в. MK ) - (л. в. Н )у к .
В соответствии с полученным выражением линия влияния М к
строится посредством суммирования линии влияния изгибающего |
||||||||||||
момента в сечении К соответствующей двухопорной балки MK |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
(рис. 4.8,ж) и линии влияния распора Н, взятой с множителем (-yK). |
||||||||||||
Окончательный вид л. в. М к показан на рис. 4.8,и. |
|
|
Т |
|||||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
Поперечная сила в сечении К, согласно (4.8), определяется по за |
|||||||||||
висимости: |
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||||
|
|
|
|
|
QK = QK cos Рк - н |
sin Рк .Б |
|
|
||||
|
Следовательно, построение ее л н |
вл яния следует вести по |
||||||||||
выражению: |
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|||
|
|
л. в. |
|
|
и |
|
|
|
|
|
||
|
Линия влияния расп ра Н руже построена (рис. 4.9,б), остает |
|||||||||||
ся построить линию влияния бал чной поперечной силы в сече |
||||||||||||
нии К (рис. 4.9,в). За емоумножаем |
все |
ординаты |
|
л.в. QK на |
||||||||
cos (рк (рис. 4.9,г), |
та орд наты л.в. Н - |
на sin рк |
(рис. 4.9,д). |
|||||||||
Взяв их ра |
|
|
получ м линию влияния поперечной силы в |
|||||||||
сечении К арки |
|
|
. 4.9,е). |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
(рис |
|
|
|
|
|
|
||
|
Анал гичн , исходя из формулы (4.9) |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
ность, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
получим выражение для построения линии влияния продольной си |
||||||||||||
лы в с ч нии К арки: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
105
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Соответствующие графики слагаемых этого выражения и окон чательная л. в. N K показаны на рис. 4.9,ж-и.
Линии влияния в арках могут строиться и кинематическим мето дом. Суть кинематического метода изложена в главе 2.
4.4. Рациональное очертание оси арки У
Рациональной называют такую ось арки, при которой показательТ эффективности арки (стоимость, масса материала, трудозатраты на изготовление и т. д.) будет наилучшим. В случае, если наибольшее влияние на прочность арок оказывают изгибающие моменты, ра циональному очертанию оси арки будет соответствовать равенство
нулю изгибающих моментов во всех сечениях арки. |
Н |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При действии только вертикальных нагрузок изгибающие мо |
||||||||||||||
менты в сечениях арки определяются выражением (4.7). Приравняв |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
это выражение нулю, найдем зависимость изменения ординат ра |
|||||||||||||||
циональной оси арки в виде: |
|
|
|
й |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
(4.10) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У = — |
. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
Из этого выражения следуер, что ординаты оси арки рациональ |
||||||||||||||
ного очертания |
|
дейс вии лько вертикальных нагрузок про |
|||||||||||||
порциональны |
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|||
|
зг бающ м моментам, возникающим в соответст |
||||||||||||||
вующей двухопорной балке, имеющей тот же пролет и ту же на |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|||
грузку, что и арка. Коэфф циент пропорциональности при этом ра |
|||||||||||||||
вен величине, |
братной распору Н . |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
рациональную ось трехшарнирной арки при дей |
||||||||||||
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ствии на нее вертикальной равномерно распределенной нагруз |
|||||||||||||||
ки (рис. 4.10,а). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
О орные реакции в арке в этом случае равны: |
|
|
||||||||||||
|
Определим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
R |
|
R |
^ |
|
|
|
|
|
—;н —. |
|
|||
|
R A — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
А |
|
B |
|
2 |
|
|
|
|
8f |
|
|
|||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изгибающий момент в произвольном сечении x из рассмотрения левой части арки записывается в виде:
108
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из этого уравнения получим dN = 0. А это значит, что про дольная сила N в арке в этом случае будет величиной постоян ной (N = const).
Составим теперь сумму проекций сил на ось z, совпадающую по
направлению с биссектрисой угла в : |
|
|
|
|
У |
|||||||
|
|
|
- N sin d t - ^ N +dN )sin d e _ q d s = 0. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Т |
|||||||
2 |
2 |
|
для бесконечно |
малых величин ds |
||||||||
Учитывая, что |
и |
d t |
||||||||||
sin d e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
« d e , а ds = r d e , и пренебрегая бесконечно малой вели- |
||||||||||||
чиной второго порядка малости dN d t / 2 , получим: |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- N d e - q r d e = 0. |
|
|
|
|
|||
Разделив полученное уравнение на d |
t , на дем радиусБкривизны арки: |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г =N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q ' |
|
|
|
|
|
|
Следовательно, при N |
о |
|
|
|
|
|
|
|||||
= const ациональномуи |
очертанию оси ар |
|||||||||||
ки соответствует окружн |
. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
сть |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
систем |
|
|
к с надарочным строением |
|||||||
4.5. Расчет трехшарнирных ар |
||||||||||||
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Часто нагру ки на арки передаются не непосредственно, а через |
||||||||||||
надарочные строен |
я, схемы которых показаны на рис. 4.11. |
|
||||||||||
|
го |
|
на неподвижные нагрузки начинается с рас |
|||||||||
Расчет таких |
|
|
||||||||||
чета надар чн |
|
строения, которое представляет собой совокуп |
||||||||||
ность |
дн р летных балок. Нагрузка, приложенная к надарочному |
|||||||||||
строению,Построение линий влияния усилий в арках с |
надарочным строе |
|||||||||||
|
ередается на арку через вертикальные стержни. После |
|||||||||||
о р д л ния в них усилий расчет арки может выполняться как рас |
||||||||||||
ч т побычных трехшарнирных арок, загруженных системой сосредо |
||||||||||||
точ нных сил (рис. 4.11). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
нием выполняется так же, как и в балках при узловой передаче на |
||||||||||||
Ргрузки. |
Например, для |
арочной |
системы, |
изображенной |
на |
рис. 4.12,а, линия влияния изгибающего момента в сечении К арки
110