МК_Справочник_том_1
.pdfв виде многокомпонентных композиций типа марок ДС, НЛ-2, 15ХСНД, 10ХСНД, затем в виде более простых по составу и экономичных кремнемарганцовых сталей марок 14Г2, 09Г2С, 10Г2С1.
В этих обозначениях (кроме ДС и НЛ-2) цифры и буквы означают: двухзнач- ные цифры слева – примерное среднее содержание углерода в сотых долях процента; буквы справа от цифры: Г – марганец, С – кремний, Х – õðîì: Í – никель, Д – медь; используют также буквы М – молибден, Ф – ванадий, Ю – алюминий, В – ниобий, А – àçîò, Ï – фосфор, Р – бор; цифры после букв – примерное содержание соответствующего элемента в целых единицах процентов.
Для получения стали этого вида используют легирующие элементы, упрочняющие в основном твердый раствор, α-железа и в меньшей степени образующие специальные карбиды или нитриды: кремний, марганец, медь, никель, хром, реже молибден. Прокат из стали поставляется как правило в состоянии непосредственно после горячей прокатки и имеет феррито-перлитную микроструктуру, хотя возможна поставка и в состоянии после термической обработки – нормализации или термического улучшения.
Предел текучести и временное сопротивление в прокате большинства марок низколегированной стали повышенной прочности обычно не превышает 350 и 500 МПа соответственно. Этот уровень обусловлен ограниченностью легирования, которое сдерживается, как указывалось, тремя факторами: ухудшением свариваемости, снижением сопротивления хрупкому разрушению и экономической эффективностью (см.п.1.1).
Ранее отмечалось, что при упрочнении строительной стали для сохранения или повышения сопротивления хрупкому разрушению необходимо одновременное существенное измельчение ее микроструктуры. Величина зерна феррита в прокате горячекатаной низколегированной стали зависит от его толщины. Она минимальна для тонкого проката, остывающего с наибольшей скоростью и возрастает с увели- чением толщины. Все же в широком диапазоне употребляемых толщин зерно феррита в прокате низколегированной стали большинства марок остается более мелким, чем в прокате углеродистой стали. Именно этим обусловлена более значи- тельная хладостойкость низколегированной стали, несмотря на ее повышенную прочность в сравнении с углеродистой.
Экономическая эффективность низколегированной стали зависит от ее оптовой цены, которая повышается с увеличением содержания легирующих элементов, особенно таких дорогих и дефицитных, как никель, медь, молибден.
В табл.1.14 и 1.16 приводится химический состав, а в табл.1.15 – механические свойства по ГОСТ 19282-73* отечественной низколегированной стали девяти марок. Механические свойства приводятся только для листового проката, так как для фасонного проката (ГОСТ 19281-89*) при соответствующей толщине они имеют близкие значения.
Стали, для которых обозначение марки условно дано с буквой Д в скобках, по требованию потребителей могут быть дополнительно легированы медью для повышения коррозионной стойкости. В этом случае буква Д, означающая медь, вводится в марочное обозначение. При отсутствии меди буква Д в марочное обозна- чение не вводится.
Приведенный в табл.1.14 химический состав относится к результатам плавочного контроля (ковшовая проба при разливке стали). Для химического состава в готовом прокате по ГОСТ 19282-73* допускаются отклонения, приведенные в табл.1.16.
41
Таблица 1.14. Химический состав низколегированных сталей повышенной прочности
Сталь |
|
|
|
Содержание, % по массе |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
марки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÃÎÑÒ èëè ÒÓ |
C |
Si |
Mn |
S |
|
P |
Cr |
Ni |
Cu |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
íå |
более |
|
|
|
|
09Ã2(Ä) |
Не более 0,12 |
0,17–0,37 |
1,4–1,8 |
0,04 |
|
0,03 |
Не более 0,3 |
Не более 0,3 |
(0,15–0,3) |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
09Ã2Ñ(Ä) |
Òî æå |
0,5–0,7 |
1,3–1,7 |
0,04 |
|
0,035 |
Òî æå 0,3 |
Òî æå 0,3 |
(0,15–0,3) |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14Ã2 |
0,12–0,18 |
0,17–0,37 |
1,2–1,6 |
0,04 |
|
0,035 |
Òî æå 0,3 |
Òî æå 0,3 |
Не более 0,3 |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10Ã2Ñ1(Ä) |
Не более 0,12 |
0,8–1,1 |
1,3–1,65 |
0,04 |
|
0,035 |
Òî æå 0,3 |
Òî æå 0,3 |
(0,15–0,3 |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15ÕÑÍÄ |
0,12–0,18 |
0,4–0,7 |
0,4–0,7 |
0,035 |
|
0,035 |
0,6–0,9 |
0,3–0,6 |
0,2–0,4 |
ÃÎÑÒ 6713-91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10ÕÑÍÄ |
Не более 0,12 |
0,8–1,1 |
0,5–0,8 |
0,035 |
|
0,035 |
0,6–0,9 |
0,5–0,8 |
0,4–0,6 |
ÃÎÑÒ 6713-91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17Ñ |
0,14–0,2 |
0,4–0,6 |
1–1,4 |
0,04 |
|
0,035 |
Не более 0,3 |
Не более 0,3 |
Не более 0,3 |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17Ã1Ñ |
0,15–0,2 |
0,4–0,6 |
1,15–1,6 |
0,04 |
|
0,035 |
Òî æå 0,3 |
Òî æå 0,3 |
Òî æå 0,3 |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17Ã1Ñ–Ó |
0,15–0,2 |
0,4–0,6 |
1,15–1,55 |
0,02 |
|
0,025 |
Òî æå 0,3 |
Òî æå 0,3 |
Òî æå 0,3 |
ÒÓ 14-1-1950-77 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и я : 1. По требованию потребителя для стали по ГОСТ 19282-73* массовая доля фосфора должна быть не более 0,03%, серы – не более 0,035%, а для стали по ГОСТ 6713-91 – не более 0,025% и 0,03% соответственно. 2. Допускается добавка алюминия и титана из расчета получения массовой доли в прокате алюминия – не более 0,05%, титана – не более 0,03%. 3. Массовая доля остаточного азота в стали не должна превышать 0,008%.
Таблица 1.15. Механические свойства низколегированной стали повышенной прочности
|
|
|
|
|
|
Ударная вязкость KCU, Дж/см2 |
|
Испытание на |
||||
|
|
Временное |
Предел |
Относительное |
|
при температуре °Ñ |
|
|
||||
|
|
|
|
|
изгиб в холодном |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Марка стали, |
Толщина |
сопротивление |
текучести, |
удлинение δ5, |
|
|
|
|
|
|
состоянии на 180° |
|
|
|
|
|
После механиче- |
||||||||
ÃÎÑÒ èëè ÒÓ |
проката, мм |
разрыву, |
ÌÏà |
% |
|
|
|
|
ского старения |
при диаметре |
||
|
|
ÌÏà |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оправки |
|
|
|
|
-40 |
|
-60 |
-70 |
+20 |
|
-20 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
|
10 |
11 |
|
Äî 5 |
440 |
305 |
21 |
– |
|
– |
– |
– |
|
– |
d =2a |
09Ã2(Ä) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 5 äî 10 |
440 |
305 |
21 |
34 |
|
– |
– |
29 |
|
– |
d =2a |
|
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 10 äî 20 âêë. |
440 |
305 |
21 |
29 |
|
– |
– |
29 |
|
– |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.20 äî 32 âêë. |
440 |
295 |
21 |
29 |
|
– |
– |
29 |
|
– |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
42
Продолжение табл.1.15
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
Äî 5 |
490 |
345 |
21 |
– |
– |
– |
– |
– |
d =2a |
09Ã2Ñ(Ä) |
Îò 5 äî 10 |
490 |
345 |
21 |
39 |
|
34 |
29 |
– |
d =2a |
Îò 10 äî 20 âêë. |
470 |
325 |
21 |
34 |
– |
29 |
29 |
– |
d =2a |
|
ÃÎÑÒ 19282-73* |
Ñâ.20 äî 32 âêë. |
460 |
305 |
21 |
34 |
– |
29 |
29 |
– |
d =2a |
|
Îò 32 äî 60 âêë. |
450 |
285 |
21 |
34 |
– |
29 |
29 |
– |
d =2a |
|
Îò 60 äî 80 âêë. |
440 |
275 |
21 |
34 |
– |
29 |
29 |
– |
d =2a |
|
Îò 80 äî 160 âêë. |
430 |
265 |
21 |
34 |
– |
29 |
29 |
– |
d =2a |
14Ã2 |
Менее 5 |
460 |
335 |
21 |
– |
– |
– |
– |
– |
d =2a |
Îò 5 äî 10 |
460 |
335 |
21 |
34 |
– |
– |
29 |
– |
d =2a |
|
ÃÎÑÒ 19282-73* |
Îò 10 äî 20 âêë. |
450 |
325 |
21 |
29 |
– |
– |
29 |
– |
d =2a |
|
Ñâ.20 äî 32 âêë |
450 |
325 |
21 |
29 |
– |
– |
29 |
– |
d =2a |
|
Äî 5 |
490 |
355 |
21 |
– |
– |
– |
– |
– |
d =2a |
|
Îò 5 äî 10 |
490 |
345 |
21 |
39 |
– |
29 |
29 |
– |
d =2a |
10Ã2Ñ1(Ä) |
Îò 10 äî 20 âêë. |
480 |
335 |
21 |
29 |
– |
24 |
29 |
– |
d =2a |
Ñâ.20 äî 32 âêë. |
470 |
325 |
21 |
29 |
– |
24 |
29 |
– |
d =2a |
|
|
Îò 32 äî 60 âêë. |
450 |
325 |
21 |
29 |
– |
24 |
29 |
– |
d =2a |
|
Îò 60 äî 80 âêë. |
430 |
295 |
21 |
29 |
– |
24 |
29 |
– |
d =2a |
|
Îò 80 äî 100 âêë. |
430 |
295 |
21 |
29 |
– |
24 |
29 |
– |
d =2a |
15ÕÑÍÄ |
Îò 8 äî 32 |
490-687 |
345 |
21 |
29 |
29 |
29 |
29 |
29 |
d ã2a |
ÃÎÑÒ 6713-91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.32 äî 50 |
470-667 |
335 |
19 |
– |
29 |
29 |
29 |
29 |
d ã2a |
|
1ОХСНД |
Îò 8 äî 15 |
530–687 |
392 |
19 |
39 |
29 |
29 |
29 |
29 |
d =2a |
ÃÎÑÒ 6713-91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ. 15 äî 32 âêë. |
530–667 |
392 |
19 |
– |
29 |
29 |
29 |
29 |
d =2a |
|
|
Îò 32 äî 40 âêë. |
510–667 |
392 |
19 |
– |
29 |
29 |
29 |
29 |
d =2a |
17ÃÑ |
Äî 5 |
510 |
345 |
23 |
– |
– |
– |
– |
– |
d =2a |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
Îò 5 äî 10 |
510 |
345 |
23 |
44 |
– |
– |
29 |
– |
d =2a |
|
Îò 10 äî 20 âêë. |
490 |
335 |
23 |
34 |
– |
– |
29 |
– |
d =2a |
17Ã1Ñ |
Äî 5 |
510 |
355 |
23 |
– |
– |
– |
– |
– |
d =2a |
ÃÎÑÒ 19282-73* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 5 äî 10 |
510 |
355 |
23 |
44 |
– |
– |
29 |
– |
d =2a |
|
|
Îò 10 äî 20 âêë. |
510 |
345 |
23 |
39 |
– |
– |
29 |
– |
d =2a |
17Ã1Ñ–Ó* |
Îò 9,5 äî 17 âêë. |
510–628 |
362–461 |
23 |
49 |
– |
– |
– |
– |
– |
ÒÓ 14-1-1950-77 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*Для стали марки 17Ã1Ñ–У* гарантируется также ударная вязкость KCV при 0°С не менее 39 Дж/см2 и доля волокна в изломе образцов ДВТТ при 0°С не менее 55%.
43
Таблица 1.16. Отклонения по химическому составу в готовом прокате низколегированных сталей по ГОСТ 19282-73*
Наименование |
Допускаемое |
Наименование |
Допускаемое |
элемента |
отклонение |
элемента |
отклонение |
|
|
|
|
Углерод |
±0,02 |
Ванадий |
+0,02 |
Кремний |
±0,05 |
|
−0,01 |
Марганец |
±0,10 |
Ниобий |
+0,010 |
Õðîì |
±0,05 |
|
−0,005 |
Никель |
±0,05 |
Àçîò |
+0,005 |
Ìåäü |
±0,05 |
Ñåðà |
+0,005 |
|
|
Фосфор |
+0,005 |
Собственно для сварных строительных конструкций при проектировании регламентировано использование только стали марок 09Г2(Д), 09Г2С(Д), 14Г2, 10Г2С1(Д), 15ХСНД и 10ХСНД. Сталь марок 17ГС и 17Г1С применяется для электросварных труб нефте- и газопроводного сортамента. Однако из-за большого количества производимого в стране штрипса (листовых заготовок для труб) прокат из этих сталей часто предлагается в качестве замены листового проката низколегированной стали других марок. Применение стали марок 17ГС и 17Г1С в наиболее ответственных конструкциях (подвергающихся динамическому или переменному нагружению, эксплуатируемых при низких расчетных температурах – «северное исполнение» и т.п.) вследствие повышенного содержания углерода и обусловленного этим пониженного сопротивления хрупкому разрушению сварных соединений, так же как и сталь марки 10Г2С1 из-за высокого содержания кремния, не рекомендуется.
Индустриализация капитального строительства требует всемерной унификации материалов и, в частности, сокращения количества применяемых марок низколегированной стали. Поэтому основным материалом данного класса прочности С345 в связи с оптимальным сочетанием характеристик свариваемости, хладостойкости и технико-экономической эффективности признана сталь марки 09Г2С. Ее применение рекомендовано для строительных металлоконструкций всех видов.
Недостаток этой стали состоит в существенном снижении показателей прочности – предела текучести и временного сопротивления разрыву с увеличением толщины проката. Эта особенность служит также причиной частого несоответствия указанных характеристик заданным нормам при сдаточных механических испытаниях на металлургических заводах. Для устранения этого недостатка рядом организаций поставщиков и потребителей исследуется возможность корректировки хими- ческого состава стали путем небольшого увеличения содержания углерода, которому соответствует марочное обозначение 12Г2С.
Это требование всемерной унификации марочного сортамента стали нашло отражение в новом стандарте на прокат для строительных стальных конструкций ГОСТ 27772-88*, в котором предусмотрены лишь два варианта низколегированной стали повышенной и высокой прочности с химическим составом, соответствующим маркам 09Г2С и 12Г2С. Нормы химического состава и механических свойств для этих сталей, включенных в стандарт с наименованием С345 и С375, приведены в табл.1.17 и 1.18.
Таблица 1.17. Химический состав (плавочный анализ ковшовой пробы) низколегированной стали повышенной прочности по ГОСТ 27772-88*
Наименова- |
|
|
Массовая доля элементов, % |
|
|
|||
ние стали |
углерода |
марганца |
кремния |
ñåðû |
фосфора |
хрома |
никеля |
ìåäè |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñ345, Ñ375 |
≤ 0,15 |
1,3–1,7 |
≤ 0,8 |
≤ 0,04 |
≤ 0,035 |
≤ 0,3 |
≤ 0,3 |
≤ 0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и я : 1. Допускается добавка алюминия и титана из расчета получения в прокате массовой доли титана 0,01–0,03%. 2. По требованию потребителя массовая доля фосфора должна быть не более 0,03%, серы – не более 0,035%.
44
Таблица 1.18. Механические свойства низколегированной стали повышенной прочности по ГОСТ 27772-88*
|
Толщина |
Механические характеристики |
||
|
|
|
|
|
|
проката, |
|
|
|
Наименование |
предел |
временное |
относительное |
|
стали |
ìì |
текучести |
сопротивление |
удлинение |
|
|
σ , Í/ìì2 |
σ , Í/ìì2 |
δ , % |
|
|
ò |
â |
5 |
|
|
|
|
|
Изгиб до параллельности
сторон (a - толщина образца, d - диаметр оправки)
Ударная вязкость KCU, Дж/см2
при температуре °Ñ |
после механического |
||
|
|
старения |
|
-40 |
-70 |
||
|
|||
|
|
|
не менее
Фасонный прокат
|
Îò 4 äî 10 âêë. |
345 |
|
490 |
21 |
d=2a |
39 |
34 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñ345 |
Ñâ.10 äî 20 âêë. |
325 |
|
470 |
21 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.20 äî 40 âêë. |
305 |
|
460 |
21 |
d=2a |
34 |
– |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 4 äî 10 âêë. |
375 |
|
510 |
20 |
d=2a |
39 |
34 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñ375 |
Ñâ.10 äî 20 âêë. |
355 |
|
490 |
20 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.20 äî 40 âêë. |
335 |
|
480 |
20 |
d=2a |
34 |
– |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Листовой и широкополосный универсальный прокат |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 2 |
äî 3,9 |
345 |
|
490 |
15 |
d=2a |
– |
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 4 |
äî 10 âêë. |
345 |
|
490 |
21 |
d=2a |
39 |
34 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.10 äî 20 âêë. |
325 |
|
470 |
21 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñ345 |
Ñâ.20 äî 40 âêë. |
305 |
|
460 |
21 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.40 äî 60 âêë. |
285 |
|
450 |
21 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.60 äî 80 âêë. |
275 |
|
440 |
21 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.80 äî 160 âêë. |
265 |
|
430 |
21 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 2 |
äî 3,9 |
375 |
|
510 |
14 |
d=2a |
– |
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñ375 |
Îò 4 |
äî 10 âêë. |
375 |
|
510 |
20 |
d=2a |
39 |
34 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.10 äî 20 âêë. |
355 |
|
490 |
20 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.20 äî 40 âêë. |
335 |
|
480 |
20 |
d=2a |
34 |
29 |
29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45
Сталь изготовляют четырех категорий (1-4) в зависимости от требований по испытаниям на ударный изгиб. Нормируемые показатели ударной вязкости для проката разных категорий приведены в табл.1.19.
Таблица 1.19. Нормируемые показатели ударной вязкости для проката из стали марок С345 и С375 разных категорий по ГОСТ 27772-88*
Нормируемая характеристика |
|
Категория |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
|
|
|
|
Ударная вязкость при: |
|
|
|
|
-40°Ñ |
+ |
– |
+ |
– |
-70°Ñ |
– |
+ |
– |
+ |
Ударная вязкость после механического старения |
– |
– |
+ |
+ |
|
|
|
|
|
Ï ð è ì å ÷ à í è å . Çíàê «+» означает, что показатель нормируется, знак «–» не нормируется.
Для элементов металлоконструкций автодорожных и железнодорожных мостов таким основным материалом является низколегированная сталь марки 10ХСНД по ГОСТ 6713-91. Ее применение обусловлено повышенным сопротивлением атмосферной коррозии, связанным с многокомпонентным легированием (подробнее об этом см. п.1.8).
В зависимости от требований по ударной вязкости низколегированные стали по ГОСТ 19282-73* поставляются 15-и категорий, причем для строительных металлоконструкций применяются стали четырех категорий: 6-й, 12-й, 9-й и 15-й. При этом для стали 6-й и 12-й категорий ударная вязкость KCU гарантируется при температуре минус 40 °C, а для стали 9-й и 15-й категорий – при температуре минус 70 °C. Кроме того, для стали 12-й и 15-й категорий гарантируется еще и ударная вязкость при плюс 20 °C после механического старения.
Низколегированные стали по ГОСТ 6713-91 для мостостроения поставляются трех категории: 1–3. При этом для стали 1-й категории гарантируется ударная вязкость KCU при минус 40 °C è ïðè ïëþñ 20 °C после механического старения, 2-й категории – при минус 60 °C è ïðè ïëþñ 20 °C после механического старения, 3-й категории – при минус 70 °C и при минус 20 °C после механического старения. Нормы ударной вязкости при отрицательных температурах и после механического старения приведены в табл.1.15.
Как уже указывалось, подавляющая масса металлопроката низколегированных сталей повышенной прочности поставляется в состоянии непосредственно после горячей прокатки. Однако возможна также поставка части листового проката в состоянии после термической обработки: нормализации (нагрев до 890–950 °C и остывание на воздухе) или термического улучшения (после нагрева закалка в воде с последующим высоким отпуском при 620–680 °C). Нормализация несколько измельчает микроструктуру и способствует ее большей однородности по сечению. Она применяется обычно для повышения ударной вязкости при низких отрицательных температурах. Радикальным средством для достижения этого является термическое улучшение. Листы из стали марок 09Г2(Д) и 10Г2С1(Д) толщиной более 20 мм поставляются в нормализованном или термоулучшенном состояниях, а сталь марки 10ХСНД толщиной более 15 мм – преимущественно в термоулуч- шенном состоянии.
46
|
|
|
1.5. ÂЫСОКОПРОЧНЫЕ СТАЛИ С КАРБОНИТРИДНЫМ УПРОЧНЕНИЕМ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
С ФЕРРИТО-ПЕРЛИТНОЙ МИКРОСТРУКТУРОЙ |
|
||||||||
|
Возможность повышения прочности строительной стали, связанная с измель- |
|||||||||||||
чением ее микроструктуры, появилась в связи с применением на металлургических |
||||||||||||||
заводах новых термодеформационных режимов горячей прокатки и освоением |
||||||||||||||
термической обработки готового проката. Разработаны три основных способа уп- |
||||||||||||||
рочнения с одновременным измельчением микроструктуры: горячая обработка |
||||||||||||||
давлением с большими обжатиями при пониженных температурах – контролируе- |
||||||||||||||
мая прокатка; термическая обработка с ускоренным охлаждением от высоких тем- |
||||||||||||||
ператур – закалка, часто с последующим отпуском; специальное микролегирование |
||||||||||||||
в сочетании с термической обработкой – карбонитридное упрочнение. Известны |
||||||||||||||
также комбинации этих основных способов. |
|
|
|
|
||||||||||
|
В нашей стране для производства высокопрочной стали нашли применение все |
|||||||||||||
три способа. Однако наибольшее распространение получил способ карбонитрид- |
||||||||||||||
ного упрочнения [29, 30]. В этом способе, основанном на введении в сталь не- |
||||||||||||||
больших добавок сильных карбидо- и нитридообразующих элементов с обязатель- |
||||||||||||||
ной термической обработкой, упрочнение за счет образования дисперсных выде- |
||||||||||||||
лений карбонитридов удачно совмещается с сильным измельчением зерна стали, |
||||||||||||||
что позволяет при значительном возрастании механической прочности сохранить и |
||||||||||||||
даже существенно повысить сопротивление хрупкому разрушению. Способ эконо- |
||||||||||||||
мичен и не ухудшает свариваемости, так как повышение прочности и хладостойко- |
||||||||||||||
сти достигается при весьма ограниченных добавках карбидо- и нитридообразую- |
||||||||||||||
щих элементов, в сумме не превышающих 0,2 % по массе. |
|
|
||||||||||||
|
Согласно результатам некоторых работ для упрочнения низколегированной |
|||||||||||||
феррито-перлитной строительной стали могут быть использованы карбиды и нит- |
||||||||||||||
риды ряда элементов: алюминия, ванадия, ниобия, тантала, берилия, лантана, мо- |
||||||||||||||
либдена и вольфрама. Однако из экономических и технологических соображений в |
||||||||||||||
России для этой цели были использованы карбонитриды ванадия и нитриды алю- |
||||||||||||||
миния. При этом небольшие добавки карбидо- и нитридообразующих элементов: |
||||||||||||||
ванадия, алюминия и азота вводятся при выплавке в рядовую низколегированную |
||||||||||||||
сталь типа 14Г2, содержащую до 1,2–1,7 % марганца. |
|
|
|
|||||||||||
|
Готовый прокат подвергают термической обработке – нормализации, вклю- |
|||||||||||||
чающей нагрев до 890–950 °C, при котором в стали формируются дисперсные час- |
||||||||||||||
òèöû |
карбонитридов |
диамет- |
60 |
|
|
|
|
|||||||
ðîì 10-2-10-1 |
мкм, сдерживаю- |
|
|
1 |
2 |
|||||||||
щие рост зерна при нагреве и |
50 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
резко |
измельчающие |
микро- |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
структуру. |
Карбонитридное |
40 |
|
|
3 |
|
||||||||
упрочнение, обеспечивая осо- |
|
|
|
|
||||||||||
30 |
|
|
|
|
||||||||||
áî |
мелкозернистую |
микро- |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
структуру |
ñî |
средним |
äè- |
20 |
|
5 |
|
|
||||||
аметром |
зерна |
феррита |
5–12 |
|
|
|
|
|||||||
10 |
|
|
|
4 |
||||||||||
ìêì (10–12 баллов) по шкале |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
ГОСТ 5639-82*, мало завися- |
10 |
20 |
|
30 |
40 Толщина, мм |
|||||||||
ùóþ |
îò |
толщины |
проката |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
(ðèñ.1.4), |
позволяет |
получать |
Рис.1.4. Зависимость величины зерна феррита от |
|||||||||||
сталь с высоким пределом те- |
толщины листов строительной стали разных марок |
|||||||||||||
1 – Ñò3êï; 2 – Ñò3ñï; 3 – 09Ã2Ñ è 10Ã2Ñ1; 4 – 16Ã2ÀÔ |
||||||||||||||
кучести |
³ |
400–450 |
ÌÏà |
è |
||||||||||
завода ”Азовсталь” из литых слябов НЛМЗ (светлые |
||||||||||||||
низкой |
температурой |
õðóï- |
||||||||||||
точки) и катанных |
слябов |
ÊÌÇ |
(темные точки); |
|||||||||||
кости (рис. 1.5 и 1.6) [30]. |
|
5 – 16Г2АФ производства ОХМК |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
47 |
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
5,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÌÏà |
500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
текучести, |
400 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
300 |
|
|
|
3 |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Предел |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
2 |
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
||
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 d-1/2, |
ìì -1/2 |
Рис.1.5. Зависимость предела текучести от величины зерна |
||||||||||
|
|
феррита толстолистовой стали разных марок |
|
1 – Ñò3êï; 2 – Ñò3ïñ; 3 – Ñò3ñï; 4 – 09Ã2Ñ è 10Ã2Ñ1; 5 – 16Ã2ÀÔ |
|||||||||
из литых слябов НЛМЗ; 6 – 16Г2АФ из катанных слябов КМЗ; |
|||||||||
|
|
7 – 16Г2АФ производства ОХМК |
|
|
|||||
T50 ,°K |
|
|
|
|
|
|
|
T50 , °C |
|
360 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
80 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
320 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
6 |
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
280 |
|
|
|
|
|
|
5,6 |
7 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
240 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2 |
2,2 |
2,4 |
2,6 |
2,8 |
l d -1/2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
Рис.1.6. Зависимости температуры хрупкости Ò50 от величины |
|||||||||
зерна феррита толстолистовой стали разных марок |
|||||||||
|
|
(обозначения те же, что и на рис.1.5.) |
|
В табл.1.20 приводится химический состав, а в табл.1.21 механические свойства по ГОСТ 19282-73* для трех марок отечественной листовой высокопрочной феррито-перлитной стали с карбонитридным упрочнением, используемой в металлоконструкциях.
Таблица 1.20. Химический состав1 феррито-перлитных сталей с карбонитридным упрочнением
Сталь |
|
|
Массовая доля элементов, % 3 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
марки |
C |
Si |
Mn |
Cr |
Ni |
Cu 2 |
V |
N |
14Ã2ÀÔ(Ä) |
0,12–0,18 |
0,3–0,6 |
1,2–1,6 |
≤ 0,4 |
≤ 0,3 |
(0,15–0,3) |
0,07–0,12 |
0,015–0,025 |
15Г2АФДпс |
0,12–0,18 |
Äî 0,17 |
1,2–1,6 |
≤ 0,3 |
≤ 0,3 |
0,2–0,4 |
0,08–0,15 |
0,015–0,03 |
16Ã2ÀÔ(Ä) |
0,14–0,2 |
0,3–0,6 |
1,3–1,7 |
≤ 0,4 |
≤ 0,3 |
(0,15–0,3) |
0,08–0,14 |
0,015–0,025 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1Массовая доля фосфора в стали должна быть не более 0,035%, серы – не более 0,04%; по требованию потребителя массовая доля фосфора должна быть не более 0,03%, серы – не более 0,035%.
2Стали, для которых марка условно обозначена с буквой Д в скобках, по требованию потребителя дополнительно легируются медью; в этом случае буква Д вводится в марочное обозначение.
3В готовом прокате допускаются отклонения по химическому составу, указанные в табл.1.17
48
Таблица 1.21. Механические свойства феррито-перлитных сталей с карбонитридным упрочнением в листовом прокате
|
|
Временное |
Предел |
Относительное |
|
|
Ударная вязкость KCU, Дж/см2 |
Испытание на |
||
|
Толщина |
сопротивление |
текучести, |
удлинение δ5, |
|
|
при температуре °Ñ |
изгиб в холод- |
||
Марка стали |
проката, мм |
разрыву, |
ÌÏà |
% |
|
-40 |
|
-70 |
+20 после |
ном состоянии |
|
|
ÌÏà |
|
|
|
|
|
|
механического старения |
íà 180° ïðè äè- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аметре оправки |
|
|
|
|
Не менее |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Äî 5 |
540 |
390 |
20 |
|
– |
|
– |
– |
d =2a |
14Ã2ÀÔ(Ä) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 5 äî 10 |
540 |
390 |
20 |
|
44 |
|
34 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 10 äî 32 âêë. |
540 |
390 |
20 |
|
39 |
|
29 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.32 äî 50 âêë. |
540 |
390 |
20 |
|
39 |
|
29 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Äî 5 |
540 |
390 |
19 |
|
– |
|
– |
– |
d =2a |
15Г2АФДпс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 5 äî 10 |
540 |
390 |
19 |
|
44 |
|
34 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 10 äî 20 âêë. |
540 |
390 |
19 |
|
39 |
|
29 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.20 äî 32 âêë. |
540 |
390 |
19 |
|
39 |
|
29 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Äî 5 |
590 |
440 |
20 |
|
– |
|
– |
– |
d =2a |
16Ã2ÀÔ(Ä) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 5 äî 10 |
590 |
440 |
20 |
|
44 |
|
34 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Îò 10 äî 32 âêë. |
590 |
440 |
20 |
|
39 |
|
29 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ñâ.32 äî 50 âêë. |
570 |
410 |
20 |
|
39 |
|
29 |
29 |
d =2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . По требованию потребителя значения временного сопротивления разрыву не должны превышать 690 МПа для стали марок 14Г2АФ(Д) и 15Г2АФДпс и 780 МПа для стали марки 16Г2АФ(Д).
49
Высокопрочные стали с карбонитридным упрочнением по ГОСТ 19282-73* так же, как и низколегированные стали повышенной прочности, в зависимости от требований по ударной вязкости поставляются 15-и категорий, из которых для строительных металлоконструкций используются четыре: 6-я, 12-я, 9-я и 15-я. Для сталей 6-й и 12-й категорий ударная вязкость гарантируется при минус 40 °C, а для сталей 9-й и 15-й категорий – при минус 70 °C. Кроме того, для сталей 12-й и 15-й категорий гарантируется еще и ударная вязкость после механического старения.
По ГОСТ 27772-88* для строительных стальных конструкций также предусмотрена поставка стали трех вариантов с карбонитридным упрочнением с наименованием С390, С390К и С440. Сталь с наименованием С390 и С440 поставляется в листах толщиной 4–50 мм, с наименованием С390К – в листах толщиной 4–30 мм. Нормы химического состава и механических свойств сталей С390, С390К и С440 близко соответствуют нормам ГОСТ 19282-73* (см. табл.1.22 и 1.23) для аналогичных сталей марок 14Г2АФ, 15Г2АФДпс и 16Г2АФ категории 9.
Низколегированную сталь с карбонитридным упрочнением, как и другие варианты стали с феррито-перлитной микроструктурой, можно подвергать горячей вальцовке, штамповке и т.д. При этом температурный режим горячего деформирования (температура нагрева и скорость охлаждения) должен по-возможности соответствовать принятому режиму нормализации1 . В этом случае удается совместить горячее деформирование с заключительной термической обработкой. Превышение температуры нагрева, принятой для нормализации, или увеличение скорости охлаждения повышает прочность, но снижает пластичность, вязкость и хладостойкость вследствие образования неблагоприятной микроструктуры.
При изготовлении конструкций или в процессе эксплуатации сталь может подвергаться длительным или кратковременным нагревам в субкритической температурной области. Дополнительный отпуск при 550–650 °C в течение 3–5 ч нормализованной стали типа 16Г2АФ практически не влияет ни на прочность, ни на ударную вязкость при комнатной и пониженной температурах. Выдержка до 1000 ч при 400–500 °C также мало влияет на ее механические свойства, что объясняется большой стабильностью феррито-перлитной микроструктуры.
При соответствующем подборе присадочных материалов, флюсов и электродных покрытий и соблюдении основных технологических требований сварку стали марок 14Г2АФ(Д), 16Г2АФ и 15Г2АФДпс можно производить любыми способами, принятыми при изготовлении и монтаже строительных металлоконструкций. При умеренном содержании углерода и легирующих элементов в стали твердость в околошовной зоне даже при значительных скоростях охлаждения (³ 50 °C/с) не превышает 300 HV и ударная вязкость сохраняется высокой в широком диапазоне режимов (рис.1.7) [7]. Увеличение содержания углерода и марганца до уровня, близкого к верхнему пределу марочного состава, усиливает зависимость максимальной твердости и ударной вязкости в околошовной зоне от скорости охлаждения, однако и здесь максимальная твердость не превышает 350 HV. Оптимальные механиче- ские свойства достигаются при скорости охлаждения 10–20 град/с. Приемлемыми следует считать режимы, обеспечивающие мгновенную скорость охлаждения металла околошовной зоны при 600 °C не менее 3–5 град/с и не более 30 град/с.
Сталь марок 14Г2АФ(Д), 15Г2АФДпс и 16Г2АФ при соответствующем техникоэкономическом обосновании пригодна для конструкций, эксплуатируемых как в обычных условиях, так и для наиболее ответственных конструкций, подвергающихся переменному и динамическому нагружению, в том числе при низкой кли-
1 Все же количество таких нагревов должно быть ограниченным и не превышать двух- четырех во избежание появления локальных участков с крупнозернистой микроструктурой.
50