- •Оглавление
- •Лекция 1
- •Виды зубчатых передач
- •Краткие сведения по геометрии цилиндрических зубчатых передач
- •Лекция 2
- •Параметры цилиндрических зубчатых передач внешнего зацепления
- •Точность зубчатых передач
- •Лекция 3
- •Виды разрушения зубьев. Критерии расчета зубчатых передач
- •Выбор материалов зубчатых колес и способов термообработки
- •Механические характеристики сталей
- •Любая
- •Лекция 4
- •Допускаемые напряжения при действии переменных нагрузок
- •Допускаемые контактные напряжения
- •Допускаемые напряжения изгиба
- •Допускаемые напряжения при действии пиковых нагрузок
- •Лекция 5
- •Расчет на выносливость по контактным напряжениям
- •Лекция 6
- •Расчет на выносливость по напряжениям изгиба
- •Расчет на прочность при действии максимальной (пиковой) нагрузки
- •Особенности геометрии косозубых и шевронных передач
- •Лекция 7
- •Расчет на прочность косозубой передачи
- •Расчет на выносливость по контактным напряжениям
- •Расчет на выносливость по напряжениям изгиба
- •Силы в цилиндрических зубчатых передачах
Рис. 21. Схема нагружения косого зуба
У шевронных передач осевые силы, приложенные к полушевронам, взаимно компенсируются и не передаются на опоры. Что позволяет использовать для этих передач угол β в диапазоне β = 25…45°.
В косозубых колесах расстояние между зубьями можно измерить в торцевой плоскости, перпендикулярной к оси колеса, и в плоскости нормальной к зубу (рис. 21). Первое расстояние называется окружным шагом pt, второе – нормальным шагом pn. Этим шагам соответствует два модуля зацепления: окружной модуль mt = pt /π и нормальный модуль mn = pn /π. Как следует из рис. 21, модули связаны соотношением
mt = cosmnβ .
Нормальный модуль является стандартным, его используют при геометрических расчетах. В частности делительный диаметр колеса с числом зубьев z
d = mt z = cosmn zβ .
Лекция 7
Расчет на прочность косозубой передачи
Прочность зуба колеса определяется его размерами и формой в нормальном сечении A – A (рис. 22). Известно, что профиль косого зуба в нормальном сечении совпадает с профилем зуба прямозубого колеса.
Рис. 22. Переход к эквивалентному колесу
Рассмотрим косозубое колесо, имеющее диаметр делительной окружности d и ширину зубчатого венца bw. Эквивалентным называется такое прямозубое колесо, прочность зуба которого соответствует прочности зуба исходного косозубого колеса. Параметры, относящиеся к эквивалентному колесу, обозначают буквой ν. Делительная окружность косозубого колеса в нормальном сечении образует эллипс с полуосями
d
a = 2cosβ
радиус кривизны эллипса ρ. Из аналитической геометрии известно, что величина этого радиуса связана с полуосями эллипса следующим соотношением
ρ = |
a |
2 |
= |
d |
|
|
. |
|
2cos |
2 |
β |
||||
|
c |
|
|
|
Диаметр делительной окружности эквивалентного колеса должен равняться удвоенному радиусу кривизны эллипса в точке K
d
dν = 2 ρ = cos2 β .
Число зубьев эквивалентного колеса (далее эквивалентное число зубьев) zν = dν / mn = d / (mn cos2 β) = mt z / (mt cos3 β) = z / cos3 β.
Расчет на выносливость по контактным напряжениям
Основой для расчета является формула (6). С учетом того, что преимущественное применение находят нулевые передачи с косым зубом, вывод расчетных зависимостей приведен для этого случая. В отличие от прямозубых передач при работе косозубых передач отсутствует зона однопарного зацепления, т.е. в зацеплении находится не менее двух пар зубьев. Суммарная длина контактных линий в процессе зацепления меняется незначительно, и ее средняя величина определяется по формуле
b = bwεα , cosβb
где βb = arcsin (sinβ cosα) – основной угол наклона, α = 20°.
Полная нагрузка на зуб колеса перпендикулярна к его поверхности и определяется через окружную силу с учетом направляющих косинусов по формуле
|
|
|
|
KH Ft |
||
|
|
Fn = |
|
, |
||
|
tgα |
cosαt cosβb |
||||
где αt = arctg |
– делительный угол профиля в торцовом сечении. |
|||||
cosβ |
||||||
Мгновенные радиусы кривизны зубьев при зацеплении в полюсе |
||||||
|
|
sin αt |
sin αt |
ρ1 = r1 cosβb , ρ2 = r2 cosβb .
С учетом этих значений приведенный радиус кривизны
ur1 sin αt
ρпр = (u ±1)cosβb .
После подстановки значений b, Fn и ρпр в формулу (6) и преобразований с учетом (7) получим зависимость (8), в которой
ZH = 2 |
cosβb |
, Zε = |
|
1 |
|
. |
|
sin(2αt ) |
εα |
||||||
|
|
|
|
|
С ростом угла β коэффициент ZH и напряжение σH уменьшаются. Поэтому при ориентировочном определении Zσ принимают минимальное значение угла β для косозубой передачи β = 8° и задаются усредненным значением
εα=1,6. Для этих значений ZH = 2,48, Zε = 0,8, Zσ = 8400 МПа . Подставим Zσ в формулу (7) для проектного расчета передачи. В результате для косозубой
= 410 3МПа .
Расчет на выносливость по напряжениям изгиба
Специфику нагружения косого зуба учитывают введением в формулу (15) для расчета напряжений изгиба в зубьях колеса прямозубой передачи двух коэффициентов Yβ и Yε
2000KFT1 |
|
|
||
σF2 = Yβ Yε YF 2 mb |
d |
1 |
≤ σFP2, |
(19) |
w2 |
|
|
|
где Yβ – коэффициент, учитывающий влияние угла наклона зуба на его прочность;
1
Yε = εα – коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев.
Для определения Yβ используют следующую эмпирическую зависимость
β° |
|
|
Yβ = 1 – εβ 120 |
, |
(20) |
где εβ – коэффициент осевого перекрытия.
Учитывая, что рекомендуемое значение εβ = 1,1…1,2, приближенно Yβ можно определять по формуле
β°
Yβ = 1 – 100 .
При использовании зависимости (19) для расчета прямозубых передач следует принять Yβ = Yε = 1.
Коэффициент нагрузки при изгибе для косозубых передач рассчитывают по формуле (13). Входящий в эту формулу коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями KFα приравнивают к KHα в начальный период работы (т.е. при Kw = 1)
KFα = 1 + А (nст – 5),
где А = 0,15.
Силы в цилиндрических зубчатых передачах
При составлении расчетной схемы принимают, что контакт зубьев происходит в полюсе зацепления, силой трения ввиду малости пренебрегают. В прямозубых передачах полная нагрузка Fn, нормальная к профилям зубьев, направлена по линии зацепления и может быть разложена на две составляющие: окружную силу Ft и радиальную силу Fr. Окружная сила направлена по касательной к начальной окружности для шестерни в сторону противоположную вращению (см. Ft1 на рис. 23), для колеса – по направлению вращения (см. Ft2 на рис. 23). При заданном крутящем моменте на шестерне T1 окружная сила равна
F = 2000T1 .
t dw1
Учитывая, что, как правило, диаметры начальной и делительной
окружностей отличаются незначительно, принимают Ft ≈ 2000T1 . d1
Рис. 23. Схема сил в прямозубой передаче
Радиальная сила направлена к оси вращения соответствующего зубчатого колеса
Fr = Ft tg αw.
Рис. 24. Схема сил в косозубой передаче
В косозубых передачах полная нагрузка Fn может быть разложена на три составляющие (см. рис. 24): окружную силу Ft , радиальную Fr и осевую Fa. Направление и величина окружной силы определяются также как и в прямозубых передачах. Радиальная сила равна
tgα
Fr = Ft tg αt = Ft cosβ . Величину осевой силы определяют по формуле
Fa = Ft tg β.
Направление осевой силы зависит от направления окружной силы и от направления нарезки зуба (рис. 25).
Рис. 25. Выбор направления осевой силы в косозубой передаче
При конструировании передач направление нарезки зуба следует выбирать так, чтобы осевые нагрузки на опорах были минимальными.