- •ПРЕДИСЛОВИЕ
- •1.1. Основные теоретические положения
- •1.2. Механические характеристики материалов. Диаграмма растяжения упругопластичного материала. Допускаемые напряжения
- •1.3. Растяжение – сжатие
- •2.3. Объемная деформация
- •2.4. Потенциальная энергия упругой деформации
- •2.6. Гипотезы прочности
- •ЛЕКЦИЯ III ПРАКТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ НА СДВИГ
- •3.1. Клепаные и сварные соединения
- •3.2. Кручение. Напряжение и деформация
- •ЛЕКЦИЯ IV ИЗГИБ
- •4.1. Основные определения
- •4.2. Геометрические характеристики плоских сечений балок
- •4.3. Внутренние силы
- •4.4. Напряжения при изгибе
- •ЛЕКЦИЯ V ДЕФОРМАЦИЯ БАЛОК
- •5.1. Метод решения приближенного дифференциального уравнения
- •5.2. Энергетические методы определения деформаций (перемещений)
- •БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •Предметный указатель
110
Рис.51
1.Интегрирование дифференциальных уравнений следует вести без раскрытия скобок ( xi − a ), считая их как одно неизвестное.
2.Если на балке на каком-либо участке имеется сосредоточенный момент (не в начале координат), его следует умножить на скобку (xi − c)0 . Здесь с – часть
длины балки от начала координат до меcта приложения момента.
При соблюдении этих условий создается возможность приравнивания выражений для y′ и y на границах смежных участков, что существенно упрощает задачу отыскания значений Сi и Di .
Определение деформаций балок возможно и другими методами: графическим (метод построения «веревочного» многоугольника), методом начальных параметров, энергетическими методами. С чисто практической точки зрения имеет смысл остановиться на последних.
Наименование – энергетические методы, связано с одной из важных особенностей потенциальной энергии упругой деформации.
5.2. Энергетические методы определения деформаций (перемещений)
Название методов основывается на особенности математического выражения потенциальной энергии упругой деформации.
Если обратиться к диаграмме P − ∆l (см «Определение механических
111
характеристик материалов»), то можно видеть, что на участке диаграммы от на-
чала координат до силы Pпц сохраняется прямолинейная зависимость между си-
лой и деформацией. На этом участке диаграммы в материале накапливается по-
тенциальная энергия, величина которой в пределах от нуля до Pпц может быть
определена в каждый момент как площадь соответствующего треугольника:
u = |
1 |
|
P ∆l . |
|
|||||
2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Заменив ∆l на ее значение через |
|
Pl |
|
|
, получим: |
||||
|
E A |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
u = |
|
|
P2l |
|
. |
|
|
||
|
2 E A |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Принимая силу Р за независимую переменную, можно взять производную от выражения потенциальной энергии по этой силе:
∂∂Pu = 22EPAl = EPAl = ∆l .
Получили деформацию стержня. На этой особенности выражения потенциальной энергии упругой деформации и основаны методы определения деформаций: метод Кастильяно, метод Мора, метод Верещагина.
В пределах упругой работы материала сохраняется линейная зависимость между силами и перемещениями (деформациями) и при других деформациях – сдвиге, кручении, изгибе. Поэтому выражение для потенциальной энергии и при всех этих деформациях могут быть записаны аналогично.
Рассмотрим элемент стержня длиной dx , произвольно загруженного внешними силами (рис.52).
Будем считать, что все внешние силы приведены к правому сечению. Тогда, возможно, что в сечении будут действовать все шесть силовых факто-
ров: изгибающий момент относительно оси z (M z ), изгибающий момент отно-
сительно оси у(M у = М), крутящий момент |
(Мкр = Мх ), продольная сила |
N и две поперечные (перерезывающие) силы |
Qy и Qz . |
112
Рис.52 Общая потенциальная энергия деформаций для рассматриваемого эле-
мента может быть записана в виде суммы:
d u = d u (M z )+ d u (M )+ d u (M кр )+ d u (N )+ d u (Qy )+ d u (Qz )=
= |
M 2 d x |
+ |
M 2 |
d x |
+ |
M кр2 d x |
+ |
N 2d x |
+ k |
|
Qy2 d x |
+ k |
|
Q2 d x |
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
z |
. |
|||||||
2 E Iz |
2 E I y |
2 G I p |
2 E A |
y |
2 G A |
z 2 G A |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Коэффициенты |
k y |
и kz при потенциальной энергии от перерезываю- |
щих сил учитывают влияние формы сечения (см. «Касательные напряжения при изгибе»).
Полная потенциальная энергия для всего бруса равна сумме значений потенциальной энергии на всей длине, то есть:
u = ∫ |
M 2 |
d x |
+ ∫ |
M 2 d x |
+ ∫ |
M кр2 d x |
+ ∫ |
N 2 d x |
+ k y ∫ |
Qy2 d x |
+ kz ∫ |
Q |
2 d x |
|
z |
|
|
|
|
|
z |
. |
|||||||
2 E |
I z |
2 E I y |
2G I p |
2 E A |
2 G A |
2 G A |
||||||||
l |
|
l |
l |
|
l |
l |
l |
|
|
Очевидно, что при плоском поперечном изгибе основной нагрузкой является изгибающий момент (M у = М)и потенциальная энергия при изгибе
может быть выражена одним слагаемым:
113
u = ∫M 2 d x .
l 2 E I y
Вклад поперечной силы Qz в величину потенциальной энергии незна-
чителен и влияние ее можно не учитывать. Метод Кастильяно
Согласно теореме Кастильяно: «Частная производная от потенциальной энергии системы по силе равна перемещению точки приложения силы по направлению этой силы».
Мы не будем рассматривать доказательство этой теоремы. Оно достаточно просто изложено у В.И. Феодосьева [22], а рассмотрим ее практическое применение.
Согласно теореме, обобщенная деформация (прогиб или угол поворота балки) будет определяться как:
δ = ∫ |
M d x |
|
∂ M |
|
∂ P . |
||
E I y |
|||
l |
|
|
Здесь: М – изгибающий момент на рассматриваемом участке; Р – обобщенная сила (сосредоточенная сила, если определяется прогиб, или сосредоточенный момент, если определяется угол поворота).
Так для балки (рис.53) изгибающий момент водная:
|
|
∂ М |
= −х. |
|
|
|
|
|
∂ Р |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Прогиб балки, где приложена сила Р: |
|
|
||||
y = ∫ |
− P x d x |
(− x)= |
P l3 |
|||
E I y |
|
|
. |
|||
|
3 Е I y |
|||||
l |
|
|
|
|
|
|
Деформация – перемещение у происходит по направлению действия силы. Для определения угла поворота этого сечения необходимо ввести в это се-
чение сосредоточенный момент M д = 0 (рис.54).
114
Рис.53
Рис.54
При этом M = −P x + M д
∂М =1.
∂M д
M д вводить под интеграл нет необходимости, так как M д = 0, а
y′ = ∫ |
− P x d x |
1 = − |
P l 2 |
рад. |
E I y |
2 Е I y |
|||
l |
|
|
|
|
Рассмотрим балку на двух опорах с равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью q .
Рис.55
115
Реакции опор от внешней нагрузки RA = RB = q2l .
Если требуется найти прогиб балки посередине пролета (при x = l / 2),
то при вводе Рд = 0 в этом сечении балка будет разделена на два грузовых уча-
стка (рис.56).
Рис.56
Реакции опор с учетом Рд будут
RA = RB = q2l + P2д .
Изгибающие моменты на участках одинаковы:
|
q l |
|
q x2 |
|
P |
∂ М |
x |
|
x |
|
||
M x = |
|
x − |
|
+ |
д |
x , |
|
= |
|
. |
||
2 |
2 |
2 |
∂ Pд |
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
Так как оба грузовых участка зеркально симметричны, деформацию на одном участке удваиваем
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q x |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
q l |
|
x − |
|
|
|
d x |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
||||||
|
|
δ = y = 2 ∫ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
E I y |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
l / 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 2 |
|
q l |
4 |
− |
q l |
4 |
|
|
|
= |
2 |
|
5 q l |
4 |
|
|
= |
|
5 q l |
4 |
. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
96 E I y |
|
|
|
|
|
|
768 E I y |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
256 E I y |
|
|
|
|
|
|
|
|
384 E I y |
Для определения угла поворота сечения на опорах вводим M д = 0 на опоре В (рис.57).
С учетом M д реакции опор будут
116
RA = q2l + Мl д ; RB = q2l − Мl д .
Рис.57
Изгибающий момент
M = q2l x − q2x2 + Мl д x ,
если принять начало координат на опоре А, и
M = q2l x − q2x2 − Мl д x ,
если принять справа – на опоре В
|
|
|
|
∂ М |
= ± |
|
x |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
∂ Мд |
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q l |
|
|
|
|
q x |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
x − |
|
|
d x |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
y′ =θ = ±∫ |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
= |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
E I y |
|
|
|
|
l |
|
||||||||||
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
q l 3 |
− |
|
|
q l 3 |
|
= |
|
|
|
q l 3 |
|
рад. |
|
||||||||
6 E I y |
|
8 E I y |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
24 E I y |
|
Метод Мора Из приведенных примеров видно, что частная производная от изгибаю-
щего момента по сосредоточенной силе не что иное, как ордината сечения относительно места приложения силы.
117
В таком случае частную производную можно заменить на момент от силы, равной единице, приложенной в сечении, где определяется деформация, или просто взять единичный момент, если требуется определить угол поворота сечения.
Тогда из интеграла Кастильяно получаем формулу интеграла Мора:
δ = ∫ |
M dx M |
c |
. |
E I y |
|
||
l |
|
|
Решение его не нуждается в иллюстрации.
Метод Верещагина
Замечая, что M dx = d ω – элементарная площадка эпюры изгибающих
моментов на длине d x, то ∫M d x = ω– вся площадь эпюры изгибающих мо-
l
ментов; Мс – изгибающий момент от силы, равной единице (или единичного момента), приложенной в сечении, где определяется деформация, но взятый под центром тяжести основной эпюры.
Таким образом, сделав соответствующую замену в обозначениях и заменив интеграл суммой по количеству участков (или сил), получаем формулу Верещагина:
n |
|
δ = ∑ωEMI c . |
|
1 |
y |
Для решения балок с несколькими грузовыми участками метод Верещагина более удобен и по наглядности, и простоте решения.
Метод Кастильяно и Мора в виде готовых решений интегралов иногда можно встретить в справочной литературе для наиболее часто встречающихся нагрузок.
Рассмотрим пример на метод Верещагина при определении деформации
балок.
118
Определить перемещение сечения C (свободного конца консоли) (рис.58)
Решение Рассматриваем нагрузку балки от каждой силы в отдельности и строим
от них эпюры изгибающих моментов (см. рис.58).
Определяем площади этих эпюр ωi и находим положения центров тяжести хi .
Значение этих величин указаны на рисунке напротив каждой эпюры.
Загрузим балку в сечении C единичной силой Рд |
=1 и построим эпюру |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
изгибающих моментов от нее. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Под центром тяжести каждой из эпюр снимаем значения моментов от |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
силы Рд (все указано на рисунке). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Прогиб в сечении C будет равен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
M 0l |
a |
|
|
|
|
P l 2 |
|
|
a |
|
|
P l 2 |
|
|
|
2 a q a2l |
|
2 a |
|||||||||||||||
y = |
|
2 |
3 |
+ |
|
|
16 |
|
3 |
+ |
16 |
|
|
|
3 |
|
− |
|
|
4 |
|
3 |
|
− |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
E I y |
|
|
|
|
|
|
E I y |
|
|
|
E I y |
|
|
|
|
|
|
E I y |
|
|
|
||||||||||||
|
|
q a3 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
M 0l a |
|
|
P l 2 a |
|
|
|
|
q a3l |
|
q a4 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
6 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
. |
|||
|
|
|
E I y |
|
6 E I y |
|
|
16 E I y |
|
|
6 E I y |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 E I y |
Как видно, весь расчет сводится к достаточно простым операциям.
Все рассмотренные методы широко используются не только при определении деформаций балок, но и для решения статически неопределимых балок, которые будут рассмотрены во второй части лекций.
119