Результаты анализа основных точностных параметров

Параметр	Степень точности по ГОСТ 1643-81
	После фрезерования ЗРГ	После шевингования-прикатывания
Frr	10	8
FVWr	10*	10-9*
fPtr	9	7
FP	11-10*	8-7

* - значения параметров в ГОСТе не приведены и рассчитаны методом интерполяции.

Рис. 3. Точечные диаграммы радиального биения F_rr

Рис. 4. Кривые распределения радиального биения F_rr

Рис. 5. Точечные диаграммы колебания длины общей нормали F_VWr

Рис. 6. Кривые распределения колебания длины общей нормали F_VWr

Рис. 7. Точечные диаграммы верхнего предельного отклонения шага +f_Pt

Рис. 8. Точечные диаграммы нижнего предельного отклонения шага -f_Pt

Рис. 9. Кривые распределения отклонения шага f_Ptr

Рис. 10. Точечные диаграммы накопленной погрешности шага F_P

Рис. 11. Кривые распределения накопленной погрешности шага F_P

Воспользуемся интегральной оценкой, приведенной в [6]:

F_rr+F_VWr<F_r+F_VW,

где F_r - допуск на радиальное биение зубчатого венца; F_VW - допуск на колебание длины общей нормали.

Воспользовавшись значением математического ожидания соответствующих параметров рассматриваемых колес, а также допусками из ГОСТ 1643-81 для колес 8-й степени точности получим неравенство:

31,28+39,36<45+28; 70,64<73.

Проведя интегральную оценку, можно считать, что рассматриваемые зубчатые колеса за счет имеющегося запаса по параметру F_rr могут быть признаны по параметру F_VWr соответствующими 8-й степени точности.

Проводя анализ полученных данных, можно прийти к выводу, что интегральная исправляющая способность процесса шевингования-прикатывания ЦККЗ находится в пределах двух степеней точности, что позволяет из заготовок 10-й степени точности получить зубчатые колеса 8-й степени точности. Эти данные в целом соответствуют данным, приведенным в [7] для прямозубых цилиндрических колес, полученных шевингованием-прикатыванием.

Существенной особенностью инструмента, является то, что он был изготовлен на станке с ЧПУ. Этим можно объяснить высокую исправляющую способность при шевинговании-прикатывании колес данным инструментом по параметрам F_rr, f_Ptr и F_P. Кроме того, отсутствие перемещения инструмента в осевом направлении, характерное для процесса шевингования, также положительно сказывается на точностных параметрах шевингования-прикатывания, в первую очередь, F_rr. Улучшение точности зубчатых колес по данному параметру для шевингования находится на уровне 1-й степени точности [4, 6], а для рассматриваемого процесса шевингования-прикатывания ЦККЗ на уровне – 2-х степеней точности, которая достигается за счет отсутствия перемещения инструмента в осевом направлении в процессе обработки. Невысокая исправляющая способность рассматриваемого процесса по параметру F_VWr объясняется тем, что зубья инструмента, используемого при обработке зубчатых колес, не были отшлифованы. Следовательно, их профилирующие поверхности несли следы предшествующей обработки торцовыми ЗРГ, такие, как огранка и др., что, в конечном счете, и повлияло на невысокую степень улучшения тангенциальной составляющей кинематической погрешности (F_VWr). Кривые распределения для параметров f_Ptr – отклонению шага, F_P – накопленной погрешности шага до и после шевингования-прикатывания ЦККЗ также показываю высокую (на 2 степени точности) исправляющую способность процесса шевингования-прикатывания ЦККЗ.

Таким образом, экспериментально доказана хорошая исправляющая способность шевингования-прикатывания для чистовой обработки круговых эвольвентных зубьев цилиндрических колес, что в сочетании с высокой производительностью процесса и стойкостью шевера-прикатника позволяет считать описанную технологию перспективной для машиностроения.