- •2) Напряжение в наклонной площадке
- •3) Октаэдрические напряжения. Тензор напряжения.
- •4) Схема напряженного состояния
- •5) Деформируемое состояние в точке
- •6) Тензор деформации. Схемы деформированного состояния.
- •8) Связь между напряжениями и упругой деформацией
- •10) Условие пластичности
- •11) Частные выражения условия пластичности
- •2)Для плоского деформированного состояния можно записать:
- •12) Влияние схем напряжённого состояния на пластичность и сопротивление деформаций:
- •13) Методы оценки пластичности.
- •Для листового материала. Способность листового материала глубокой вытяжке при холодной штамповке оценивают по испытанию выдавливания в нем сферической лунки. До появления трещин.
- •15)Способы учета контактного трения
- •3)Осадка образца наклонными бойками.
- •Метод максимального угла захвата.
- •Метод опережения
- •17) Основные принципы и законы омд
- •2 Закон: Закон наличия упругой деформации при пластическом формоизменении.
- •3 Закон: Закон наименьшего сопротивления.
- •18) Скольжение и двойникование
- •19) Теория дислокации
- •20) Понятие о сопротивлении деформации. Кривые упрочнения (и их свойства)
- •21) Диаграмма кривой упрочнения
- •22) Горячая пластическая деформация
- •23) Линии скольжения
- •24) Свойства линий скольжения (лс)
- •26) Практическая реализация метода линий скольжения для плоского кольца:
- •27) Варианты полей линий скольжения
- •28) Расчётные методы определения удельного давления
- •29) Техническое значение преимущественной ориентировки
- •30) Изменение энергии металла при деформации макро и микро напряжений:
- •31) Эффект баушингера
- •32) Упругое последействие
- •33) Влияние холодной пластической деформации на физико-химические свойства металлов:
- •34) Основные процессы омд
3)Осадка образца наклонными бойками.
Px=Psinα ;Угол α увеличивают до момента предшествующего выталкиванию образца из бойков. Этот момент будет сопровождаться равенством сил Px= fP => f=tgα .
Вторая группа включает в себя три метода для определения коэфицента контактного трения.
-
Метод максимального угла захвата.
Nx=2Nsinα (fN)x=2fNcosα
Образец подают до соприкосновения с вращающимися валками . Затем валки разводят ,т. е. увеличивают зазор между ними, до момента, когда образец начинает втягиваться в очаг деформации , после этого наступает равенство сил 2Nsinα=2fNcosα , f=tgα-максимальный угол захвата.
-
Метод максимального угла захвата при установившемся процессе прокатки. Прокатывается до пробуксовки α=√H-h/R , 2Psinα/2=2fPcosα/2 => f=tg α/2
-
Метод опережения
Vз>Vв S=(ℓn-ℓB)/ℓB
Для измерения коэффициента контактного трения методом опережения на поверхности валка наносят керновые метки которые оставляют следы на прокатываемой полосе . По разности расстояния между отметками на валке и на образце определяют величину опережения: S=(ℓn-ℓB)/ℓB
Коэффициент контактного трения f=tgα β=α²/2(α-2γ) где α- максимальный угол захвата, γ- нейтральный угол
cosγ=(D+h)/2D+√{(D+h)/2D-h/D+1+S}
Метод опережения даёт наиболее точные результаты благодаря простоте эксперимента и получил широкое применения.
17) Основные принципы и законы омд
1 закон : закон постоянства объема(условие несжимаемости):объем деформируемого тела до и после деформации остается неизменным. Объем деформируемого тела характеризует коэффициент Пуассона и в этом случае коэффициент Пуассона µ<1.
В процессе деформации объем тела изменяется за счет упругой составляющей полной деформации.
ε1+ ε2+ε3=0,следовательно, εh+εb+εl=0….(числа и буквы h,b,l-индексы)…-условие постоянства объема через различны виды деформации. (1)
δh+δl+δb=0 λ*η*β=1.
Из уравнения (1) следует, что 1 из главных деформаций = сумме 2-х других, взятых с противоположным знаком. Данное условие является частным случаем закона сохранения массы.
2 Закон: Закон наличия упругой деформации при пластическом формоизменении.
Всякие пластические деформации обязательно сопровождаются упругой деформацией, при этом упругая деформация всегда предшествует пластической.
Полная деф. складывается из двух видов деформаций:
εпл+εупр=εп.
В зависимости от вида составляющей полной деформации различают три вида деформации:
1.Конечная деформ., когда упругая деформация намного<чем пластическая.
2.упруго-пластическая, εу<εпл
3.малые упругие деформации εу>εпл.
3 Закон: Закон наименьшего сопротивления.
При наличии возможного перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях, каждая точка перемещается в направлении наименьшего сопротивления.
Данный закон справедлив, если не учитывается сила трения. Говоря о законе наименьшего сопротивления надо остановиться на принципе наименьшего периметра. Его сформулировал Зоббе в 1808 году. Согласно ему любая форма поперечного сечения призматического или цилиндрического тела при осадке его в пластическом состоянии с наличием контактного трения стремится принять форму, имеющую при данной площади наименьший объем, т.е. стремится к кругу. Так, если осаживать образец прямоугольного сечения, то он сначала принимает эллиптическую форму, а затем при достаточной деформации форму круга.При осадке образца квадратного сечения последнее также стремится принять форму круга. Если осаживать призматический образец с треугольным основанием, то направление перемещения точек будет происходить перепендикулярно к сторонам треугольника, но это направление не всегда является направлением наименьшего сопротивления.
Цилиндр с кругом в основании в процессе осадки превращается в цилиндр эллиптического сечения. Направление по перпендикуляру является направлением наименьшего сопротивления в том случае, если мех. свойства изотропны во всех направлениях.
Закон 4 : Закон дополнительных напряжений. При любом пластическом формоизменении тела в слоях, стремящихся к большим изменениям размера, возникают дополнительные напряжения, знак которых отвечает уменьшению размера, а в слоях, стремящихся к меньшему изменению размера, возникают дополнительные напряжения, знак которых отвечает увеличению размеров.
Закон 5 :принцип подобия.
Позволяет по испытаниям модельного образца оценить соответствующие параллельные процессы деформирования натурального образца.
Формулировка: при одинаковых процессах пластической деформации геометрически подобных тел, изготовленных из одного и того же материала в одинаковых условиях, усилия деф-ии относятся как площади поперечного сечения, а работа деформации, как их объем или вес:
Р1/Р2=F1/F2;
A1/A2=V1/V2=G1/G2;
где индекс 1 – модельный образец;
индекс 2 – натуральный образец.
Существует 6 факторов подобия:
1.геометрическое подобие предполагает подобие формы, причем необходимо, чтобы отношение соответствующих размеров натурального образца и модели были бы одинаковыми.
l1/l2=h1/h2=b1/b2=n(масштаб моделирования).
2.подобие деформирующих инструментов
Должны быть подобны форма и размеры рабочей части деф-го инструмента. Причем отношение их исходных размеров должно быть равно масштабу моделирования:
R1/R2=r1/r2=n.
3.степень деформации натурального образа и модели должны быть одинаковы.
ε1=ε2, т.к. это обеспечивает геометрическое подобие натурального образца и модели в любой момент времени, а также предопределяет одинаковую степень упрочнения металла.
4.условия контактного трения должны быть одинаковы у натурального образца и модели, а для этого надо, чтобы они были изготовлены из одинакового материала, имели одинаковую шероховатость, температуру, технологические смазки и скорость скольжения металла на контакте с инструментом, а это возможно при одинаковых скоростях деформирования натурального образца и модели.
5.Модель и натуральный образец должны быть физически подобны, т.е. иметь одинаковый хим.состав, структуру и фазовую составляющую материала. Вто же время, чтобы поставить образец и модель в одинаковые условия протекания физ. и физ.-хим. процессов, которые сопровождаются пластическим формоизменением, необходимо соблюдать: ε1=ε2, а это возможно, только если скорость деформирования модели в несколько раз меньше скорости деформирования образца.
6.При деформации с нагревом заготовок, начальная температура деформации модели и образца должны быть равны, но это не обеспечивает их подобие при деформации, т.к. малые объемные модели остывают быстрее, чем массивные натуральные образцы.
Наблюдая противоречия в 4,5,6 пунктах, делаем вывод, что моделирование в чистом виде не осуществимо, т.к. невозможно обеспечить полное подобие условий деформации и эти факторы можно применить только для идеального процесса.
При практическом использовании принципа подобия пользуются соответствующими коэффициентами корректировки. Вводят скоростной коэффициент ψс и масштабный коэффициент ψ0, которые учитывают влияние скорости деформации и величину объема тела образца и модели.