- •2) Напряжение в наклонной площадке
- •3) Октаэдрические напряжения. Тензор напряжения.
- •4) Схема напряженного состояния
- •5) Деформируемое состояние в точке
- •6) Тензор деформации. Схемы деформированного состояния.
- •8) Связь между напряжениями и упругой деформацией
- •10) Условие пластичности
- •11) Частные выражения условия пластичности
- •2)Для плоского деформированного состояния можно записать:
- •12) Влияние схем напряжённого состояния на пластичность и сопротивление деформаций:
- •13) Методы оценки пластичности.
- •Для листового материала. Способность листового материала глубокой вытяжке при холодной штамповке оценивают по испытанию выдавливания в нем сферической лунки. До появления трещин.
- •15)Способы учета контактного трения
- •3)Осадка образца наклонными бойками.
- •Метод максимального угла захвата.
- •Метод опережения
- •17) Основные принципы и законы омд
- •2 Закон: Закон наличия упругой деформации при пластическом формоизменении.
- •3 Закон: Закон наименьшего сопротивления.
- •18) Скольжение и двойникование
- •19) Теория дислокации
- •20) Понятие о сопротивлении деформации. Кривые упрочнения (и их свойства)
- •21) Диаграмма кривой упрочнения
- •22) Горячая пластическая деформация
- •23) Линии скольжения
- •24) Свойства линий скольжения (лс)
- •26) Практическая реализация метода линий скольжения для плоского кольца:
- •27) Варианты полей линий скольжения
- •28) Расчётные методы определения удельного давления
- •29) Техническое значение преимущественной ориентировки
- •30) Изменение энергии металла при деформации макро и микро напряжений:
- •31) Эффект баушингера
- •32) Упругое последействие
- •33) Влияние холодной пластической деформации на физико-химические свойства металлов:
- •34) Основные процессы омд
15)Способы учета контактного трения
Для учета конт трения при процессах ОМД:
1 Условие Амонтоне: τк=fσк ,где τк-касательное напряжение на контакте; f-коэф. Контактного трения;σк-нормальное напр. На конт. Наибольшее значение τк ограничивается максимальным значением касательного напряжения возникающего в деформируемом теле, τк≤τmax τmax=τ12=(σ1-σ2)/2 τк≤(σ1-σ2)/2 fτк≤(σ1-σ2)/2,предположим что нормальное напряжениена контакте достигает значение σ1 следовательно последнее выражение примет вид, разделим левую и правую части на σ1 и получим f≤1/2-σ3/2σ1 значением σ3/2σ1 можно пренебречь т.к. оно очень маленькое f≤1/2, данное условие справедливо для одноименной схемы напряжений. Проделывая те же действия для разноименной схемы напряженного состояния получим f>1/2. Условие Амонтона целесообразно применять для процессов холодного деформирования.
2 Условие Зибеля τк=fσт ; τк=τmax; τmax=τ13=(σ1-σ3)/2=βσт/2; fσт=βσт/2; f=β/2; 0,5≤f≤0,577 Условие Зибеля целесообразно применять для процессов горячего деформирования
Факторы влияющие на конт. трение
1 Шероховатость поверхности, чем больше шероховатость, тем больше коэф. конт. трения. Вдоль рисок шероховатости коэф конт трения примерно на 20% ниже чем при поперечной обработке fпоппер/fпродол=1,2
2 Наличие смазки на поверхности трения при холодной деформации применяют жидкие смазки( на основе различных эмульсий и масел), а так же порошкообразные смазни(графит, тальк, мало) При гор деф используют смазки из порошка стекла, а в некоторых случаях опилки.
3 Скорость скольжения в зоне контакта( особенно при полусухом и граничном) с увеличением скорости коэф конт трения подает
4Температура деформации. С ростом температуры толщина окалины увеличивается, после этого она смягчается и начинает играть роль пластичной смазки.
16) Методы определения контактного трения
Существует две группы методов для определения контактного трения:1 при осадке образца; 2при прокатке образца
Первая группа включает 3 метода:1 метод смещения образца при деформировании. Цилиндрический образец осаживается между двумя плоскопараллельными плитами. Помимо деформирующих усилий Р к свободной поверхности образца прикладывают дополнительную силуТ. В результате этого коэф конт трения будет находиться по формуле f=T/2P (рис)
2 Метод конических бойков(метод Губкина) Сущность его в том, что цилиндрический образец с коническими торцевыми выемками осаживается бойками конической формы. Угол торцевых выемок образца должен совпадать с углом наклона бойков. Рx=Psinβ ; (fP)x=fPcosβ (рис)
Если Рsinβ меньше чем fPcosβ. То поверхностные участки образца контактирующие с бойком задерживаются силами трения и у образца боковая поверхность получается выпуклой.
Если Psinβ больше fPcosβ, то поверхностные участки образца контактирующие с бойком в процессе осаживания получают в горизонтальном направлении более сильные перемещения чем остальные участки , вследствие этого боковые поверхность осаживаемого образца получит выгнутую форму . Если Рsinβ=fPcosβ , а f=tgβ ,то скорость перемещение участков образца вблизи контактных поверхностей не будет превышать скорость перемещения остальных участков образца и последний сохранит при осаживании цилиндрическую форму . Таким образам сущность метода Губкина заключается в подборе конического бойка с таким углом при котором образец в процессе осадки сохраняет свою цилиндрическую форму , в этом случае tg для наклона бойка будет точно равен коэфиценту Контактного трения.