- •46 Введение
- •1 Проектирование конструктивного мидель-шпангоута
- •1.1 Исходные данные проекта
- •Мощность: 800 э.Л.С.
- •1.2.4 Проектирование листовых конструкций
- •1.2.5 Проектирование днищевого набора в отсеках
- •1.2.5.1 Поектирование флоров
- •1.2.5.2 Проектирование ребер жесткости днища
- •1.2.5.3 Проектирование ребер жесткости второго дна
- •1.2.5.4 Проектирование распорки между ребрами жесткости днища и второго дна
- •1.2.5.5. Проектирование ребер жесткости, подкрепляющих стенку флора
- •1.2.5.6. Проектирование ребер жесткости среднего и боковых кильсонов
- •1.2.6 Проектирование бортового набора
- •1.2.6.1. Проектирование холостого шпангоута
- •1.2.6.2. Проектирование рамного шпангоута
- •1.2.7 Проектирование палубного набора
- •1.2.7.1Проектирование подпалубных ребер жесткости
- •1.2.7.2 Проектирование рамного полубимса
- •1.2.7.3. Проектирование комингса
- •1.2.8 Проектирование книц и бракет
- •1.3 Спецификация
- •1.3.10 Бортовой набор
- •3. Расчет общей вибрации корпуса корабля
- •2. Исходные данные:
- •3. Метод Релея—Папковича
- •4. Поправки на вращение и сдвиг
- •5. Расчетная часть
- •Раздел 2
- •1 Задание
- •2 Исходные данные
- •3 Теоретическая часть
- •4 Расчетная часть
4. Поправки на вращение и сдвиг
При изгибных колебаниях корпуса происходит поворот поперечных сечений относительно нейтральной оси корпуса корабля.
(6)
Величины поправок выглядят следующим образом:
для первого тона:
(7)
для второго тона:
(8)
5. Расчетная часть
Первый тон:
Составление коэффициентов уравнений (3) сведено в таблицу 1.
Получаем систему:
150,892δ1 + 1,651+110,694=0
1474,687δ1 – 163,204β1+1097,656=0
Решение системы:
δ1= – 0,735
β1= 0,088
Тогда форма колебаний с учетом (1) и решением системы для 1-го тона будет выглядеть следующим образом:
Коэффициент обобщенной жесткости согласно (5):
Обобщенная масса согласно (5):
Частота собственных колебаний по уравнению (4):
Поправки на сдвиг и вращение по (7):
Частота собственных колебаний 1-го тона с поправками на вращение и сдвиг согласно (6):
После расчетов строим форму собственных колебаний корпуса для 1-го тона (рисунок 1).
Второй тон:
Составление коэффициентов уравнений (3) сведено в таблицу 2.
Получаем систему:
138,925 +1,441β2-1,789 =0
1359,488δ2 – 151,275β2+406,225=0
Решение системы:
δ 2= – 0,013
β2=2,564
Тогда форма колебаний с учетом (1) и решением системы для 2-го тона будет выглядеть следующим образом:
Коэффициент обобщенной жесткости согласно (6):
Обобщенная масса согласно (5):
Частота собственных колебаний по (4):
Поправка на сдвиг и вращение по (7):
Частота собственных колебаний 1-го тона с поправками на вращение и сдвиг согласно (6):
После расчетов строим форму собственных колебаний корпуса для 2-го тона (рисунок 2).
Рисунок 1
Рисунок 2
Раздел 2
1 Задание
Определить амплитуду колебаний корпуса в шпации 19–20, возникающую от гармонической силы Pcosωt, которая приложена в шпации 19–20.
2 Исходные данные
Амплитуда силы – Р=10 кН
Частота вынужденных колебаний – ω=6,15 1/С
Частота собственных колебаний:
1-го тона – λ1=6,476 с–1
2-го тона – λ2=16,112 с–1
Коэффициент внутреннего сопротивления – χ1 = χ2 = χ = 0,1
Коэффициент внешнего сопротивления – r=0
3 Теоретическая часть
Дифференциальное уравнение вынужденных колебаний при действии сосредоточенной силы или момента представляется в виде:
,
где W — прогиб от изгиба;
Е — модуль упругости;
χ — коэффициент неупругого сопротивления изгибу;
ω — круговая частота вынужденных колебаний.
Если вертикальная возмущающая сила Pcosωt действует в сечении x=a, то перемещение, вызванное этой силой, в любом месте судна, определяемом координатой x, в любой момент времени t равно:
(9)
где fj, λj, Nj — формы, частоты и обобщенные жесткости свободных колебаний (найденные в разделе 1);
αj — коэффициент сопротивления, определяемый по формуле:
,
где: rj, χj — параметры внешнего (вязкого) и внутреннего (гистерезисного) сопротивлений.
При действии в диаметральной плоскости судна в сечении x=a сосредоточенной пары сил с моментом перемещения равны:
4 Расчетная часть
Определение слагаемых входящих в выражение (9) приведено в таблице:
Таблица 3
Исходные данные |
I тон |
II тон | ||||||||
λ, с-1 |
6,476 |
16,112 | ||||||||
Функция формы шпации: 19–20 fj (а) 19–20 fj (x) |
|
| ||||||||
Nj, кН/мм |
20,338 |
306,912 | ||||||||
χj |
0,1 |
0,1 | ||||||||
Расчет | ||||||||||
ω2/λj2 (ω = 6,15) |
0,9018 |
0,1457 | ||||||||
1– ω2/λj2 |
0,0982 |
0,8543 | ||||||||
|
0,1401 |
0,8601 | ||||||||
|
0,7009 |
0,9932 | ||||||||
|
0,7138 |
0,1163 | ||||||||
, кН |
3,733 |
10,837 | ||||||||
|
2,8493 |
263,975 | ||||||||
|
1,3101 |
0,041 | ||||||||
,мм |
0,9182 |
0,0407 | ||||||||
,мм |
0,9351 |
0,0048 |
Перемещение в шпации равно:
W(t)= 0,9589 cosωt +0,9399 sinωt
W(t) можно представить в виде:
W(t)=Ccos(ωt–γ)
Используя формулу косинуса разности двух углов, получим:
A=Ccosγ B=Csinγ
A=0,9589 B=0,9399
γ=44°42’
Тогда окончательно примет вид:
W(t)= 1,34 cos(6,15t–44°42’)
Wmax=1,34 мм
Максимальная амплитуда колебаний в районе теоретических шпангоутов составляет 1,34 мм.
Допустимая амплитуда колебаний
α=
Где: α – предельно допустимая амплитуда колебаний
n – число колебаний в секунду, т.е. частота в герцах
n==0,979
N – число колебаний в минуту
1,926>1,34– максимальная амплитуда колебаний не превышает допустимую.
Лист