1.2.4 Проектирование листовых конструкций

Для листовых конструкций назначаем минимальные толщины в соответствии с п.2.4.1, п.2.4.3 по табл. 2.4.1 [1]в зависимости от длины судна и класса Регистра. Сведём минимальные толщины в таблицу1.

Таблица 1 ― Минимальные толщины листовых конструкций

Наименование связей	Минимальная толщина листов t, мм при длине L,м судна класса ”О” для шпации а=550мм			Толщина листов для L=90 м		Толщина листов, принятая в проекте
	80	140
1.1. Наружная обшивка в средней части	6,0	7,0	6,16		6,0
1.3.Скуловой пояс наружной обшивки в средней части	7,0	8,0	7,16		7,0
1.4.Ширстречный пояс в средней части судна	7,0	8,5	7,25		7,0
2.1.Настил палубы	6,0	7,0	6,16		6,0
2.2 Палубный стрингер в средней части судна	7,0	8,5	7,25		7,0
3.2.Настил второго дна сухогрузных судов под грузовыми люками, если предусмотрена загрузка –разгрузка грейферами	9,5	10	9,58		10,0
5.1. Листовые конструкции и стенки балок рамного набора под настилом второго дна сухогрузных судов под грузовыми люками, при загрузке–разгрузке грейферами	8,0	8,0	8,0		8,0
5.4. Непрерывные продольные комингсы грузовых люков	9,0	11,0	9,16		9

1.2.5 Проектирование днищевого набора в отсеках

с двойным дном

1.2.5.1 Поектирование флоров

Высота флоров равна расстоянию междудонного пространства. Согласно п.2.4.18 при длине судна до 120 м включительно высоту междудонного пространства следует принять не менее 0,8 м . Выберем высоту равную 0,8 м .

Минимально допустимые размеры вырезов b^min= 350 мм,l^min= 450 мм. Выбираем вырез с максимально допустимыми размерами в соответствии с п. 2.3.28 [1]:b^max= 0,5800 = 400 мм,l^max= 0,75800 = 600 мм.

Выбираем вырез с размерами 400600 мм.

Так как h/t= 800 /8= 100> 80, то необходимо выполнить подкрепление стенок флоров. Выбираем подкрепление горизонтальными рёбрами жёсткости, которые являются более технологичными при небольшой высоте двойного дна и лучше обеспечивают устойчивость стенки при изгибе флора.

1.2.5.2 Проектирование ребер жесткости днища

Продольные ребра жесткости днища подбираются по моменту сопротивления их поперечного сечения, определяемому по формуле:

W=10k₀а₁d²(Т+r) , см³ (п. 2.4.28)[1];

где:k₀=0,6―коэффициентпри наличии распорки;

a₁=0,55 м ―продольная шпация;

d=1,65 м―расстояние между флорами;

Т=2,85 м – осадка судна;

r=1,0м - полувысота расчётной волны

W=100,60,551,65²(2,85+1)=34,58 см³

В качестве ребра жёсткости днища предварительно выбираем несимметричныйполособульб № 10, имеющий W=42,0см³, f=8,63см² и I=354см⁴.

При этом момент инерции должен быть не менее:

I=2,8d²(f+100a₁t ) , см⁴ (п. 2.4.28 -2)[1]

где: d=1,65м – расстояние между флорами;

f=8,63см² – площадь поперечного сечения ребра (без присоединенного пояска);

t=0,6см - толщина обшивки днища;

I=2,81,65²(8,63+1000,5550,6) = 317 см⁴ < I = 354 см⁴ - удовлетворяет условию устойчивости.

Таким образом, в качестве ребра жёсткости днища окончательно выбираем несимметричный полособульб № 10 (ГОСТ 5353-82), имеющий момент сопротивления W=42 см³ и момент инерции с присоединенным пояском I=354 см⁴.