- •46 Введение
- •1 Проектирование конструктивного мидель-шпангоута
- •1.1 Исходные данные проекта
- •Мощность: 800 э.Л.С.
- •1.2.4 Проектирование листовых конструкций
- •1.2.5 Проектирование днищевого набора в отсеках
- •1.2.5.1 Поектирование флоров
- •1.2.5.2 Проектирование ребер жесткости днища
- •1.2.5.3 Проектирование ребер жесткости второго дна
- •1.2.5.4 Проектирование распорки между ребрами жесткости днища и второго дна
- •1.2.5.5. Проектирование ребер жесткости, подкрепляющих стенку флора
- •1.2.5.6. Проектирование ребер жесткости среднего и боковых кильсонов
- •1.2.6 Проектирование бортового набора
- •1.2.6.1. Проектирование холостого шпангоута
- •1.2.6.2. Проектирование рамного шпангоута
- •1.2.7 Проектирование палубного набора
- •1.2.7.1Проектирование подпалубных ребер жесткости
- •1.2.7.2 Проектирование рамного полубимса
- •1.2.7.3. Проектирование комингса
- •1.2.8 Проектирование книц и бракет
- •1.3 Спецификация
- •1.3.10 Бортовой набор
- •3. Расчет общей вибрации корпуса корабля
- •2. Исходные данные:
- •3. Метод Релея—Папковича
- •4. Поправки на вращение и сдвиг
- •5. Расчетная часть
- •Раздел 2
- •1 Задание
- •2 Исходные данные
- •3 Теоретическая часть
- •4 Расчетная часть
1.3.10 Бортовой набор
Система набора бортового перекрытия – поперечная. Толщина обшивки в средней части – 6 мм, ширстрека – 7 мм.
В плоскости флоров установлены холостые шпангоуты и рамные шпангоуты. В качестве холостого шпангоута установлен несимметричный полособульб №10. Рамный шпангоут высотой 250мм и с шириной свободного пояска 160мм, толщина которого равна 8мм.
1.3.11 Палубный набор
Система набора палубного перекрытия – продольная.
По палубе установлены продольные ребра жесткости полособульбового профиля №10. Толщина настила палубы – 6 мм .
Так же в плоскости флора установлен рамный полубимс высотой 450мм, толщиной 5мм.
Установлены непрерывные комингсы высотой 650мм, толщиной 8мм.
Стенки комингса подкреплены продольными ребрами жесткости полособульбового профиля №12.
1.3.12 Кницы и бракеты
Размеры книц соединяющих:
– холостой шпангоут с двойным дном – 5250250 мм с фланцем 60мм;
– холостой шпангоут с продольным подпалубным ребром жесткости -5250250 мм с фланцем 60мм.
В плоскости холостых шпангоутов устанавливаются скуловые бракеты толщиной 8 мм с круговым вырезом радиусом 150 мм .
В плоскости рамный бимсов по стенке комингса устанавливаются бракеты толщиной 8 мм , с фланцем, шириной 500 мм.
2. Расчет местной прочности
2.1 Расчет тонкостенного стержня открытого профиля
Задание. Для заданного поперечного сечения и заданной схемы закрепления и нагрузки тонкостенного стержня выполнить оценку его прочности, приняв σт=235 МПа, а допускаемые эквивалентные напряжения равными [σ]=0,75σт.. Нагрузка приложена в плоскости стенки. Расстояние от плоскости стенки до линии центров изгиба с.
Для этого требуется:
Определить поперечное сечение центра тяжести и центра кручения
Вычислить геометрические и секториальные характеристики поперчечного сечения.
Записать решение деформационного уравнения стесненного кручения.
Записав граничные условия на концах стержня, определить произвольные постоянные общего решения.
Используя полученные решения, вычислить значения внутренних силовых факторов в отдельных сечениях стержня и построить эпюры этих внутренних силовых факторов ( V, , ,, В, θ, ϕ).
Опрделить опасные сечения, для которых определить опасные точки. Для этих точек выполнить проверку прочности по эквивалентным напряжениям и дать заключение о прочности тонкостенного стержня.
Исходные данные.
b=40 мм
B=160 мм
H=280 мм
s=9 мм
t=8 мм
l=3 м
Решение.
Определение центра тяжести сечения.
Площадь поперечного сечения.
Центр тяжести находится в точке с координатой . Для ее нахождения используем вспомогательную ось
Проводим главную ось y на расстоянии 6,25 см от вспомогательной оси . Точка С – центр тяжести.
Вычисление главных центральных моментов инерции.
Для этого будет использоваться способ Верещагина.
Построение эпюры y:
По эпюре y вычисляется главный момент инерции:
Так как сечение имеет ось симметрии, то центр изгиба на оси симметрии, то центр изгиба на оси симметрии. Примем главную нулевую точку на контуре сечения.
Построение эпюры с произвольным секториальным полюсомB в точке 8.
Координата центра изгиба:
Отложим расстояние по осиот произвольного полюсаB и получим точку A – секториальный полюс.
Построение эпюры главной секториальной площади, используя точку A:
Построение эпюры секториальных статических моментов:
Вычисление главного секториального момента инерции:
Изгибная характеристика сечения:
Следовательно:
Построение эпюры статического момента отсеченной части сечения относительно оси z:
Разбиваем схему нагружения на изгиб и кручение. Определение внутренних силовых факторов от изгибных нагрузок.
Определение относительного угла закручивания . Общее выражение для:
Постоянные иопределим из граничных условий:
при . Из этого следует, что
при . Из этого следует, что
Окончательно угол закручивания определяется выражением:
Вычисление изгибно-крутильных факторов:
где
Составим таблицу и построим эпюры
x, м |
ϕ, рад | |||||
0 |
0 |
0 |
4000 |
0 |
4000 |
-1469 |
3 |
3,636 |
-0,62 |
4000 |
4000 |
0 |
0 |
Построение эпюр нормальных напряжений и определение в опасных сечениях.
Вычисление ив характерных точках сечения:
МПа
МПа
МПа
МПа
Построение эпюр касательных напряжений :
МПа
МПа
МПа
Мпа
Проверка прочности:
МПа
МПа
Где МПа
–условие прочности не выполняется.
Следовательно можно прибегнуть к одному из следующих действий:
Увеличить габариты профиля.
Сделать профиль замкнутым
Увеличить толщину.