- •46 Введение
- •1 Проектирование конструктивного мидель-шпангоута
- •1.1 Исходные данные проекта
- •Мощность: 800 э.Л.С.
- •1.2.4 Проектирование листовых конструкций
- •1.2.5 Проектирование днищевого набора в отсеках
- •1.2.5.1 Поектирование флоров
- •1.2.5.2 Проектирование ребер жесткости днища
- •1.2.5.3 Проектирование ребер жесткости второго дна
- •1.2.5.4 Проектирование распорки между ребрами жесткости днища и второго дна
- •1.2.5.5. Проектирование ребер жесткости, подкрепляющих стенку флора
- •1.2.5.6. Проектирование ребер жесткости среднего и боковых кильсонов
- •1.2.6 Проектирование бортового набора
- •1.2.6.1. Проектирование холостого шпангоута
- •1.2.6.2. Проектирование рамного шпангоута
- •1.2.7 Проектирование палубного набора
- •1.2.7.1Проектирование подпалубных ребер жесткости
- •1.2.7.2 Проектирование рамного полубимса
- •1.2.7.3. Проектирование комингса
- •1.2.8 Проектирование книц и бракет
- •1.3 Спецификация
- •1.3.10 Бортовой набор
- •3. Расчет общей вибрации корпуса корабля
- •2. Исходные данные:
- •3. Метод Релея—Папковича
- •4. Поправки на вращение и сдвиг
- •5. Расчетная часть
- •Раздел 2
- •1 Задание
- •2 Исходные данные
- •3 Теоретическая часть
- •4 Расчетная часть
1.2.5.3 Проектирование ребер жесткости второго дна
Продольные ребра жесткости второго дна подбираются по моменту сопротивления их поперечного сечения, определяемому по формуле:
W=7 k0а1d2 Hc , см3 (п. 2.4.28)[1]
где: k0 = 0,6 ― коэффициентпри наличии распорки;
а1 = 0,55 – продольная шпация;
d = 1,65 м―расстояние между флорами;
Hc = 4,8 м – высота борта судна;
W=70,60,551,6524,8=30,18 см3.
W=91 kа1d, см3 (п. 2.4.30-2)
где: k = 0,5 ― коэффициентпри наличии распорки;
а1 = 0,55 – продольная шпация;
d = 1,65 м―расстояние между флорами;
W=910,5 0,551,65=41,3 см3.
По пункте 2.4.26 при установке распорок значение W=41,3 см3 можно уменьшить на 30%. Следовательно, W=28,9 см3.
Таким образом, в качестве ребра жёсткости второго дна окончательно выбираем несимметричный полособульб № 9 (ГОСТ 5353-82), имеющий момент сопротивления W=33 см3 .
1.2.5.4 Проектирование распорки между ребрами жесткости днища и второго дна
Площадь поперечного сечения распорки должна быть не менее поперечного сечения меньшей балки, т.е. 7,03 см2. Поэтому для распорки выбираем угловую равнобокую сталь L 7 (ГОСТ 8509-93), имеющую размеры 70х6 и площадь поперечного сечения f=8,15см2.
1.2.5.5. Проектирование ребер жесткости, подкрепляющих стенку флора
На флорах устанавливаются непрерывные продольные ребра жесткости, которые подбираются по моменту инерции его поперечного сечения, определяемому по формуле:
I= 5,110-7Rен(f+at)l2 , см4 (п. 2.3.20.3) [1];
где: l=220 см – длина подкреплямогоребра;
a= 44 см – расстояние между подкрепляющими рёбрами;
Rен= 235 МПа – предел текучести материала ребра;
t= 0,8 см – толщина подкрепляемой стенки;
f, см2 – площадь поперечного сечения ребра (без присоединённого пояска).
В качестве горизонтальных ребер жёсткости предварительно выбираем несимметричный полособульб №9 сf=7,03 см2иI=295см4, тогда:
I = 5,110-7235(7,03 + 440,8)1652 = 137,79 см4 < 202см4 –удовлетворяет условию устойчивости.
Окончательно принимаем несимметричный полособульб № 9(ГОСТ 5353 – 82)
1.2.5.6. Проектирование ребер жесткости среднего и боковых кильсонов
Проектирование заключается в назначении толщин, вырезов и подкреплений.
По таблице минимальных толщин (табл.2.4.1[1]) боковые кильсоны и средний кильсон имеют толщину 0,8мм. При высоте двойного дна h=800мм отношение (h/t)=800/8=100>80, поэтому необходимо подкрепление стенки среднего кильсона и стенок боковых кильсонов. Средний кильсон подкрепляется горизонтальным ребром жесткости, установленным на стенке кильсона. С целью сокращения типоразмеров проката размеры подкрепляющих ребер жесткости кильсонов принимаем такими же, как у флоров. Вырезы в стенках боковых кильсонов принимаем такими же, как у флоров – 400х600 мм.
Вырезы в среднем кильсоне не допускаются. В качестве подкрепления на среднем кильсоне устанавливается непрерывное продольное ребро жесткости, которое подбирается по моменту сопротивления его поперечного сечения, определяемому по формуле:
W=0,7k0а1d2pн , см3 (п. 2.4.28 -4)[1]
где: k0 =0,6 – коэффициент при наличии распорки;
а1 = hДД /2 = 0,8/2=0,4 м;
d=1,65 м―расстояние между флорами;
pн - давление на ребра жесткости при гидроиспытании, определяется по формуле:
(п. 2.2.23.2-1)[1];
где: H=4,8 м – высота борта;
hДД = 0,8м – высота двойного дна;
pH =0,01(4,8+0,7-) = 0,051 МПа = 51 кПа
W=0,70,60,41,65251 = 29,16 см3.
В качестве ребра жёсткости среднего кильсона выбираем несимметричный полособульб № 9 (ГОСТ 5353-82), имеющий момент сопротивления W=33 см3.
На боковых кильсонах устанавливаются непрерывные продольные ребра жесткости, которые подбираются по моменту инерции его поперечного сечения, определяемому по формуле:
I= 5,110-7Rен(f+at)l2 , см4 (п. 2.3.20.3) [1];
где: l=165 см – длина подкрепляющего ребра;
a= 44 см – расстояние между подкрепляющими рёбрами;
Rен= 235 МПа – предел текучести материала ребра;
t= 0,8 см – толщина подкрепляемой стенки;
f, см2 – площадь поперечного сечения ребра (без присоединённого пояска).
В качестве горизонтальных ребер жёсткости предварительно выбираем несимметричный полособульб №9 сf=7,03 см2иI=295см4, тогда:
I = 5,110-7235(7,03 + 440,8)1652 = 150,85 см4 < 295см4 –удовлетворяет условию устойчивости.
Окончательно принимаем несимметричный полособульб № 9(ГОСТ 5353 – 82)