4.3. Методические указания

4.3.1. Принципиальная и структурная схемы асинхронно- вентильного каскада. Принципиальную и структурную схему начертить на листе форматом А4 . На листе с принципиальной схемой привести основные технические данные и тип элементов электропривода, а на листе со структурной схемой- значения параметров электрической цепи и регуляторов.

Электродвигатель выбирается, исходя из потребляемой механической мощности и скорости вращения установки. Так как двигатель работает в продолжительном режиме, то проверять его на перегрузочную способность нет необходимости.

4.3.2. Выбор оборудования вентильного каскада.

Выпрямитель, инвертор и трансформатор инвертора, по своей мощности зависят от требуемой глубины регулирования частоты вращения, т.е. от требуемого максимального скольжения.

В задаче, для уменьшения объема вычислительных и графических работ, принято, что двигатель пускается с помощью регулирования напряжения инвертора, т.е. .

На практике в схеме АВК регулирование скорости вращения, как правило, осуществляется в диапазоне 2:1, поэтому мощность инвертора и трансформатора может быть выбрана равной половине мощности () двигателя. При этом пуск электродвигателя до минимальной скорости вращения осуществляется с помощью включения резисторов в цепь ротора.

Выбирать неуправляемый выпрямитель, включенный в цепь ротора, в работе не требуется.

Дроссель в цепи выпрямленного тока выбирается по току, напряжению и индуктивности. Индуктивность рассчитывается по формуле [2]

, (4.1)

где - индуктивное сопротивление рассеяния фазы статора и ротора,

- коэффициент приведения сопротивления обмотки ротора к обмотке статора.

Тип дросселя не выбирается. Активное сопротивление дросселя принимается ,

где в Генри.

Ток и напряжение в цепи постоянного тока определяется из уравнений [2] (4.2а)

, (4.2б)

где - номинальный ток и напряжение ротора.

- максимальное скольжение.

4.3.3. Выбор инвертора.

Выбор инвертора производится по номинальному выпрямленному току определенному по формуле (4.2а) и напряжению

,

где (4.3.) - эквивалентное сопротивление двигателя, приведенное к цепи постоянного тока;

- ЭДС, приведенное к цепи постоянного тока;

- скольжение (принимается среднее значение =0,6).

Необходимо, чтобы номинальный ток и напряжение преобразователя отвечали соотношению,.

4.3.4. Выбор трансформатора.

Трансформатор инвертора выбирается по току и напряжению вторичной обмотки. Напряжение первичной обмотки трансформатора 380В.

Линейное напряжение вторичной обмотки трансформатора определяется из выражения , (4.4)

где - угол управления вентилей преобразователя в инверторном режиме.

Ток вторичной обмотки трансформатора определяется из соотношения.

Типовая мощность трансформатора рассчитывается по формуле , (4.5)

где - коэффициент схемы.

Технические данные инвертора и трансформатора даны в табл. 4.3,4.4.

4.3.5. Определение параметров звеньев, входящих в структурную схему.

Активное и индуктивное сопротивление трансформатора приводятся к вторичной обмотке, и определяются по формулам

;;. (4.6).

Индуктивность обмотки трансформатора находится из соотношения

(4.7),

где - потери в обмотках при опыте короткого замыкания, Вт;

- напряжение короткого замыкания в %;

- номинальное напряжение и ток вторичной обмотки трансформатора;

- полное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное к вторичной обмотке;

- угловая частота напряжения сети.

- индуктивное сопротивление фазы трансформатора.

Технические характеристики выпрямителей типа ТЕ.

Таблица 4.3.

№ п/п	Тип	Напряжение сети, B	Максим.вып- рям.напряж. B	Номиналь- ный ток, A	Перегрузоч- ная способн.
1.	ТЕ4-3 230Н-1-2УХЛЧ	220	230	63
2.	ТЕ4-100 230Н-1-2УХЛЧ	220	230	100
3.	ТЕ4-160 230Н-1-2УХЛЧ	220	230	160	2.25 в течение
4.	ТЕ4-200 230Н-1-2УХЛЧ	220	230	200	10 сек.
5.	ТЕ4-63 230Н-1-2УХЛЧ	380	460	63
6.	ТЕ4-100 230Н-1-2УХЛЧ	380	460	100
7.	ТП4-320 230Н-1-2УХЛЧ	220	230	320

Технические характеристики трансформаторов типа ТСП.

Таблица 4.4.

№ п/п	Тип							поте- ри ХХ	поте- ри КЗ
		кВA	В	В	А	%	%	Вт	Вт
1.	ТСП-16/07-04	14.6	380	205	41	5.2	8	120	550
				410	20.5
2.	ТСП-25/07-04	29.1	380	205	82	5.5	6	190	1100
				410	41
3.	ТСП-63/07-04	58	380	205	162	5.5	5	300	1900
				410	82
4.	ТСП-100/07-04	93	380	205	262	5.8	4	400	230
5.	ТСП-25/07-4ХЛ	23	380	105	126.5	5.5	6	190	1100
6.	ТСП-63/07-04	48	380	105	264	5.5	9	300	1900

Примечание. В числителе даны значения напряжения и тока при параллельном соединении вторичных обмоток трансформатора, а в знаменателе при их последовательном соединении.

Эквивалентное активное сопротивление, приведенное к цепи звена постоянного тока

(4.8),

где, индуктивное сопротивление двигателя, приведенное к цепи ротора;

=0,6- скольжение, (принимается среднее значение между максимальным и минимальным);

- сопротивление статора, приведенное к цепи ротора, и сопротивление ротора;

- сопротивление дросселя

- фиктивное сопротивление, учитывающее падение напряжения в выпрямителе и инверторе, при коммутации тока вентилей.

Индуктивность, приведенная к цепи постоянного тока

(4.9),

где - индуктивность цепи статора, приведенная к цепи ротора, и индуктивность ротора;

- индуктивность дросселя в цепи постоянного тока и индуктивность фазы трансформатора.

Эквивалентная постоянная времени, приведенная к цепи (4.10) постоянного тока

(4.10).

Машинный коэффициент определяется из уравнения

(4.11),

где -ЭДС ротора.

- синхронная скорость двигателя.

Коэффициент усиления преобразователя определяется из выражения

(4.12),

где - линейное напряжение вторичной обмотки трансформатора;

=1,35- коэффициент трехфазной мостовой схемы;

=8В- напряжение управления преобразователем.

Постоянная времени задатчика интенсивности принимается равной времени разгона (tp).

Время разгона определяется из уравнения

(4.13),

где - приведенный момент инерции;

- пусковой и статический моменты двигателя;

- мощность насосной установки в КВт;

- номинальная скорость двигателя.

4.3.6. Составление схемы модели при моделировании на АВМ.

При составлении модели необходимо знать, что задатчик интенсивности и механическая часть являются интегральными звеньями, инвертор и электромагнитная цепь двигателя- апериодические звенья, а машинный коэффициент является пропорциональным звеном.

Суммирование сигнала производится на операционных усилителях.

Схемы интегрального и апериодических звеньев, собранных на операционных усилителях, и схемы их моделей представлены на рис.4.3.

Задатчик интенсивности на модели можно представить интегральным звеном с ограничением выходного напряжения с помощью схемы, представленной на рис.4.3, или включением стабилитрона в цепь обратной связи усилителя параллельно конденсатору.

4.3.7. Определение масштабов и коэффициентов для схемы модели.

При расчёте масштабов и коэффициентов необходимо иметь в виду, что напряжение АВМ может изменяться в пределах от 8 до 100В, а машинный коэффициент в пределах 0.08...10.

Предварительно масштабы определяются из соотношения

(4.14),

где - максимальное рабочее напряжение АВМ.,

- максимальное возможное значение реальной переменной в моделируемой системе.

Например, масштаб напряжения в цепи постоянного тока

.

Коэффициенты модели определяются в зависимости от вида звена.

Для пропорционального звена

(4.15),

где - реальное значение коэффициента усиления.

Для интегрирующего звена (рис. 4.3(а,б))

,(4.16)

где - коэффициент передачи обратной связи, при этом входным сигналом является регулируемый параметр;

- постоянная времени,

Рис. 4.3. Схемы интегрирующего (а) и апериодического (в) усилителей и изображение их в схеме модели (б,г)..

Рис. 4.4. Звено ограничения ( насыщения) выходного напряжения.

- масштаб времени, определяемый отношением машинного времени к реальному. Машинное время должно быть не более 200 сек. Как правило,принимается в пределах от одного до 20-ти.

Для апериодического звена ( рис. 4.3 (в,г).)

,,, (4.18)

где - постоянная времени апериодического звена;

- коэффициент усиления для данной входной цепи, например, для _- ;

- передаточный коэффициент обратной связи регулируемого параметра.

Здесь передаточный коэффициент обратной связи можно выразить через отдельный пропорциональный усилитель.

Если передаточные коэффициенты получились больше или меньше значений указанных выше, то необходимо изменить масштаб, т.е. взять машинное напряжение не 100В, а меньше, или поставить последовательно два усилителя, а для интегрального и апериодического звеньев можно изменить масштаб времени, но при этом надо учесть, что масштаб времени должен изменяться одновременно во всех звеньях. Необходимо проверить знаки в цепи обратных связей. Если они не совпадают с реальными, то в цепь обратной связи нужно включить инвертирующий усилитель.

4.3.8. Составление алгоритма расчета переходных процессов на ЦВМ.

Для составления алгоритма расчета переходного процесса передаточные функции каждого звена надо записать в виде дифференциальных уравнений, а затем перейти к уравнениям численного метода вычисления.

Для пропорционального звена, например, внутренней обратной связи по ЭДС ротора.

.

Интегральное звено в дифференциальной форме запишется в виде (4.18)

(4.19).

При решении численным методом Эйлера определяется по формуле

(4.20).

Данная запись действительна и для задатчика интенсивности, но в этом случае надо ограничить значение выходного сигнала.

Ограничение достигается с помощью логики, например, если , то.

Для механической части дифференциальное уравнение будет иметь вид ,

а его решение численным методом примет выражение

(4.21).

Здесь надо учесть, что при скорость двигателя равна 0. Это можно записать так: еслито.

Апериодическое звено в дифференциальной форме запишется уравнением

(4.22).

Его решение выражается соотношением

(4.23).

Алгоритм можно составить в виде текста или блок-схемы.

Алгоритм составляется в следующей последовательности:

Заголовок.

1. Исходные данные электродвигателя и преобразователя.

2. Шаг и время интегрирования-, цикл печати.

3. Начальные условия расчетных величин. В данном случае

,

.

Печать исходных данных ( желательно).

5. Начало цикла.

6. Расчетные формулы.

7. Счет циклов .

8. Если число циклов то перейти к концу цикла (10).

9. Печать расчетных данных.

Печатать необходимо текущее значение времени , момент двигателя, скоростьдалее необходимо обнулить количество циклов.

10. Конец цикла

11. Конец.

Шаг интегрирования принимают равным.

Время расчета переходного процесса должно равняться приблизительновремени разгона. Для составления программы целесообразно составить таблицу машинных обозначений параметров с указанием их значений.

Рекомендуемая форма приведена в табл. 4.5.

4.3.9. Фрагмент программы для интегрального звена.

Задатчик интенсивности запишется так:

,

IF ТНЕN

После составления программы необходимо набрать ее на ПЭВМ, произвести расчет и построить график переходных процессов при отсутствии ПЭВМ по месту работы расчет переходного процесса можно выполнить на кафедре ЭАПУ на ПЭВМ с использованием программы под именем "аvk. ваs" Ниже приведен порядок работы на ПЭВМ.

Включение машины производится следующим образом.

1, Включите компьютер в сеть.

2. После начальной загрузки (20-30) сек. необходимо навести инверсную строку на надпись LANG и нажать ВВОД.

3. Затем навести инверсную строку на надпись ТВ и снова нажать ВВОД.

4. Навести инверсную строку на надпись "аvk. ваs" и снова нажать ВВОД.

5. После загрузки программы, ее можно запустить наведя инверсный кубик на RUN.

6. Далее работать по запросам программы.

7. Для перезапуска программы, или выхода, нажмите ESC, управляя стрелками выберете нужную функцию в верхнем меню ( для перезапуска RUN).

Таблица 4.5.

№ п/п	Параметры	ед. изм.	Обозначение в структурной схеме	Машинное обозначение	Значение параметра
1.	2.	3.	4.	5.	6.
1.	Постоянная времени задатчика интенсивности	c
2.	Напряжение выхода задатчика интенсивности	В
3.	Напряжение задатчика скорости	В
4.	Опорное напряжение	В
5.	Коэффициент усиления ти-ристорного преобразователя	_
6.	Постоянная времени ТП	с
7.	ЭДС ТП в инверторном режиме	В
8.	ЭДС двигателя	В
9.	Машинный коэффициент	Вс
10.	Эквивалентное сопротивле-ние цепи	Ом	Rэкв	REK
11.	Постоянная времени цепи ротора	С		ТЕК
12.	Ток ротора двигателя	А	1р	1
13.	Момент двигателя	НМ	Мдв	MD
14.	Момент сопротивления	НМ	Мс	MS
15.	Момент инерции	кг М^	j	G
16.	Скорость ротора	с-1		WD
17.	Угловая частота питающей сети	с-1	W0	WO
18.	Число пар полюсов	кол.	Рп	Р
19.	Шаг интегрирования	С	t	DELT
20.	Время процесса	С	tпр	TPR
21.	Цикл печати		N	NO
22.	Текущее значение времени	С	t	T