- •Уфимский государственный нефтяной технический университет
- •1. Характеристика электрооборудования во взрывоопасных зонах в нефтяной и газовой промышленности (нгп).
- •1.1. Классификация взрывоопасных смесей и зон.
- •1.2. Конструктивное исполнение электрооборудования в нгп.
- •1.3. Климатические условия эксплуатации и условия размещения электрооборудования.
- •1.4. Конструктивное исполнение по способу монтажа.
- •1.5. Способ охлаждения.
- •1.6. Взрывозащищенное электрооборудование.
- •Факторы, влияющие на выбор электрооборудования для взрывоопасных зон.
- •Общая характеристика электродвигателей, применяемых в нгп.
- •2. Электрооборудование буровых установок.
- •2.1. Технология бурения скважин.
- •2.2. Электропривод ротора.
- •2.3. Назначение и конструктивные особенности электромагнитных муфт и тормозов буровых установок.
- •2.3.1. Электромагнитные муфты скольжения.
- •2.3.2. Индукционные электромагнитные муфты.
- •2.3.3. Электропорошковые муфты.
- •2.4. Электропривод буровых лебедок.
- •2.4.1. Общая характеристика режима работы электропривода бл.
- •2.4.2. Требования к электроприводу буровой лебедки.
- •2.4.3. Выбор мощности двигателя буровой лебедки.
- •2.4.4. Электропривод буровой лебедки в режиме подъема.
- •1. Электропривод бл на базе асинхронного двигателя с фазным ротором.
- •2. Электропривод бл на базе ад с фазным ротором с тиристорным регулятором скольжения.
- •3. Регулируемый электропривод постоянного тока буровой лебедки по схеме тп-д.
- •4. Электропривод буровой лебедки с электромагнитными муфтами и тормозами.
- •2.4.5. Электропривод буровой лебедки в режиме спуска.
- •2.5. Электропривод буровых насосов.
- •2.5.1. Общая характеристика режима работы электропривода бн и выбор мощности привода.
- •2.5.2. Нерегулируемый эп буровых насосов.
- •2.5.3. Регулируемый эп буровых насосов.
- •2.5.3.1. Каскадные схемы.
- •2.5.3.2. Электропривод постоянного тока по системе тп-д.
- •2.5.3.3. Эп бурового насоса на базе вентильного двигателя.
- •2.6. Автоматические регуляторы подачи долота.
- •2.7. Дизель-электрический привод буровых установок.
- •2.8. Электробуры.
- •2.8.1. Особенности технологии электробурения.
- •2.8.2. Описание электробура с короткозамкнутым асинхронным двигателем.
- •2.9. Особенности схем электроснабжения буровых установок.
- •2.10. Типовые схемы электротехнических комплексов буровых установок.
- •2.11. Пути совершенствования электроприводов буровых установок.
- •3. Электрооборудование установок для насосной добычи нефти.
- •3.1. Электрооборудование станков-качалок.
- •3.2. Особенности конструкции эд станка-качалки.
- •3.3. Выбор мощности эд станков-качалок.
- •3.4. Коэффициент полезного действия и коэффициент мощности электродвигателей станков-качалок.
- •3.5. Особенности электроснабжения станков-качалок.
- •3.6. Электродвигатели станков-качалок.
- •3.7. Системы управления электроприводами станков-качалок.
- •3.8. Проблема самозапуска станка-качалки.
- •3.9. О регулируемом электроприводе станков-качалок.
- •3.10. Система телекоммуникаций работы нефтяных качалок.
- •4. Бесштанговые насосные установки с погружными центробежными насосами.
- •4.1. Конструктивные особенности насосной установки с эцн и электропривода.
- •4.2. Особенности схем электроснабжения установок с эцн.
- •4.3. Выбор электрооборудования скважин с эцн.
- •4.4. Проверка погружного двигателя по пусковому моменту.
- •4.5. Энергетические показатели насосной нефтедобычи.
- •Список литературы
- •Оглавление
3.4. Коэффициент полезного действия и коэффициент мощности электродвигателей станков-качалок.
В паспорте двигателя СК энергетические показатели η и cosφ (КПД и коэффициент мощности) указываются для номинального режима для длительной постоянной по величине номинальной нагрузки. Однако даже при идеальном уравновешивании станка-качалки график нагрузки двигателя остается неравномерным, так как не уничтожаются пульсации нагрузки, определяемые законом изменения скорости точки подвеса штанг. Из-за этого КПД и коэффициент мощности АД снижаются против номинальных значений. Это обусловлено тем, что при ухудшении уравновешивания станка-качалки увеличивается коэффициент формы Кф нагрузочного графика.
Коэффициент формы Кф равен отношению эффективной мощности Рэ к средней мощности Рср:
.
КПД и коэффициент мощности зависят также от коэффициента загрузки двигателя Кз.
Снижение энергетических показателей двигателя приводит к росту непроизводительных потерь мощности и энергии.
Графики изменения КПД () и коэффициента мощности (cos) в функции нагрузки на валу двигателя называют рабочими характеристиками двигателя станка-качалки. Средние значения параметров за цикл качания называют циклическим КПД (ц) и циклическим коэффициентом мощности cosц. Для их вычисления существуют специальные формулы.
Степень снижения циклических (эксплуатационных) и cos при различных Кз и Кф показана на рис. 24.
Рис. 24. Зависимость КПД и cos от коэффициента формы Кф и коэффициента загрузки двигателя Кз.
При плохом уравновешивании Кф ≥ 4 и низкой загрузке (Кз ≤ 0,3) происходит резкое увеличение потерь электрической энергии в 3 и более раз.
Поэтому при эксплуатации СК очень важно обеспечение выравнивания графика нагрузки двигателя и правильный подбор его мощности.
3.5. Особенности электроснабжения станков-качалок.
Большая часть СК относится ко II категории надежности электроснабжения, так как прекращение электропитания не вызывает серьезных осложнений при их дальнейшей эксплуатации.
Подача электропитания к станкам-качалкам обычно осуществляется по схеме глубокого ввода, т.е. повышенное напряжение 6 кВ подается по одной воздушной линии непосредственно к станку-качалке и трансформируется до 0,4 кВ. Для повышения надежности электроснабжения станков-качалок вводят автоматическое повторное включение линий, их кольцевание по схеме разомкнутого кольца. Имеющиеся линии целесообразно реконструировать так, чтобы длина одного плеча воздушной линии 6 кВ не превышала 6…8 км.
Для обеспечения электроснабжения станков-качалок применяют комплектные трансформаторные подстанции КТПСК мощностью 25-250 кВА трех модификаций: первая модификация предназначена для питания одной скважины; подстанции 2-ой и 3-ей модификации – служат для питания двух или трех скважин.
а) б)
Рис. 25 Схемы питания глубиннонасосных установок при напряжениях распределительной сети 6 (а) и 0,38 (б) кВ.
3.6. Электродвигатели станков-качалок.
Для привода станков-качалок наибольшее применение получили асинхронные короткозамкнутые двигатели в закрытом обдуваемом исполнении серии 4А с синхронной частотой вращения вала 1500 об/мин с повышенным пусковым моментом (от 2 до 2,2). Повышенный пусковой момент достигается за счет специальной конструкции обмотки ротора.
Научно-производственным объединением «Элмаш» разработана специальная модифицированная серия асинхронных двигателей для привода станков-качалок серии 5А, АИР и др. с синхронной частотой вращения ротора от 500 до 1000 об/мин.
Отличительными особенностями этой модификации двигателей являются:
низкооборотные асинхронные двигатели для привода низкодебитных нефтяных скважин;
двухскоростные асинхронные двигатели повышенной мощности, позволяющие применять станки-качалки при любой дебитности скважин;
увеличенные пусковые моменты при невысоких кратностях пусковых токов;
усиленный подшипниковый узел со стороны свободного конца вала, позволяющий выдерживать повышенные шкивовые нагрузки;
климатические исполнения У1 и ХЛ1;
встроенная температурная защита.
С целью повышения коэффициента мощности на подстанциях, питающих СК, начали эксплуатировать на СК электроприводы с синхронными двигателями СДБ и СДБПК мощностью от 1,5 до 20 кВт и с частотой вращения 1500 об/мин.
Кратность пускового момента Кп=1,2÷1,8, кратность максимального момента Кmax ≥ 1,7, пусковой ток Iп=(3,5-5)Iн.
Несмотря на небольшую кратность входного момента, двигатели СДБ привода станка-качалки надежно втягиваются в синхронизм в период минимума нагрузки (при ходе плунжера вниз).
Эти двигатели при номинальной нагрузке работают с cosφ=1, а при снижении нагрузки генерируют реактивную мощность, отдавая ее в сеть, повышая результирующий коэффициент мощности сети.