книги из ГПНТБ / Бирзниекс, Л. В. Импульсные преобразователи постоянного тока
.pdfДля схемы с последовательным накопительным кон денсатором (рис. 4-1,6), пренебрегая пульсациями напряжения конденсатора входного фильтра и принимая,
|
|
что |
i0R o = |
IoRo, |
можно |
||||
|
|
составить |
|
расчетную |
|||||
|
|
схему (рис. 4-10,а). |
|||||||
|
|
В |
интервале |
времени |
|||||
|
|
уТ, так же как в схеме |
|||||||
|
|
на рис. 4-9,а, к дроссе |
|||||||
|
|
лю |
Li |
приложено |
|
по |
|||
|
|
стоянное |
напряжение |
||||||
|
|
U и ток в ней увеличи |
|||||||
|
|
вается (рис. 4-10,6, |
в). |
||||||
|
|
Следовательно, пульса |
|||||||
|
|
ции |
тока |
дросселя |
Lb |
||||
|
|
так же как в предыду |
|||||||
|
|
щем случае, определя |
|||||||
|
|
ются |
|
выражениями |
|||||
|
|
(4-19) и (4-20). В ин |
|||||||
|
|
тервале уТ к диоду |
Д |
||||||
|
|
приложено |
|
обратное |
|||||
|
|
напряжение |
|
U+ uco, |
|||||
|
|
иакопнтельный коиден- |
|||||||
|
|
сатор |
разряжается |
то |
|||||
|
|
ком |
нагрузки |
іс о = |
іо, и |
||||
|
|
его напряжение умень |
|||||||
|
|
шается (рис. 4-10,а). |
|||||||
|
|
При |
допущении |
о |
|||||
|
|
том, что ток нагрузки |
|||||||
|
|
іо не |
имеет |
пульсаций |
|||||
|
|
и равен своему средне |
|||||||
|
|
му |
значению |
/0, |
пуль |
||||
|
|
сации |
напряжения |
на |
|||||
|
|
накопительном конден |
|||||||
|
|
саторе |
определяются |
||||||
|
|
так же, как в предыду |
|||||||
|
|
щем случае, т. |
е. по вы |
||||||
|
|
ражениям |
(4-21) |
и |
|||||
|
|
(4-22). |
|
|
|
|
|
||
. |
, |
|
Величину |
пульса- |
|||||
ций тока нагрузки мож- |
|||||||||
пиягп^мм(. С™ма„ |
И расчет,ш® |
но |
приближенно |
опре- |
|||||
диаг.раммы токов |
и напряжении |
|
r |
|
|
основе |
|
г |
|
(б, в, г) импульсного преобразователя |
Делить на |
сле- |
|||||||
с последовательным конденсатором Со. |
дующих |
|
допущений. |
100
В интервале времени (1—у)Т, когда прерыватель П на ходится в непроводящем состоянии, ток заряда накопи тельной емкости Со представляет собой разность тока
накопительной индуктивности Li и тока |
нагрузки |
ісо= |
= і и —А>. Если пренебречь пульсациями этих токов, |
т. е. |
|
принять, что конденсатор Со в интервале |
(1—у)Т заря |
|
жается постоянным по величине |
током І и —Iо |
(рис. 4-10,s), то можно считать, что напряжение на кон
денсаторе в этом интервале, так же |
как |
в |
интервале |
|||
уТ, является линейной |
функцией времени |
(рис. 4-10,г). |
||||
Согласно |
уравнению |
по контуру |
U—Со—Со—Во— U |
|||
(рис. 4-10,а) к индуктивности |
цепи нагрузки |
L0 прило |
||||
жено напряжение |
|
|
|
|
|
|
|
Ulü — u-cü— Со+С, |
|
|
(4-25) |
||
которое |
с учетом того, |
что |
в этой |
схеме |
|
(рис. 4-1,6, |
4-10,а) BCo=BÄ= B 0—U, может быть представлено как
Ulo= Uco— Uсо- |
(4-26) |
В промежутке времени Г/2, показанном на рис. 4-10,г, мгновенные значения напряжения конденсатора uco меньше Ucо. Следовательно, к индуктивности С0 прило жено отрицательное напряжение и ток в ней уменьшает ся. Заменяя фактическое напряжение пьо эквивалентным средним значением ДСсо/4 (за интервал 772), получим такие же выражения пульсаций тока нагрузки, как для схемы с параллельным накопительным конденсатором
(4-23) и (4-24).
Таким образом, показано, что пульсации токов и на пряжений в обеих рассматриваемых схемах определяют ся одинаковыми выражениями (4-19) —(4-24).
Основное'отличие между схемами заключается в том, что в схеме с последовательной емкостью (рис. 4-10,а) накопительный конденсатор С0 может быть выбран на меньшее напряжение, чем в схеме е параллельной ем костью (рис. 4-9,а). Однако в этой схеме (рис. 4-10,а) необходим входной конденсатор, так как ток іф, потреб ляемый от источника питания, меняется скачкообразно. В интервале уТ этот ток равен сумме токов нагрузки и
накопительной |
индуктивности іф — іо + іы, а в интервале |
||
(1—у)Т — только току нагрузки |
(см. диаграмму тока іф, |
||
которая на рис. 4-10,в показана |
прерывистой |
линией). |
|
В некоторых |
случаях, кроме |
определения |
величины |
101
пульсаций напряжений и токов, может оказаться необ ходимым еще более подробный анализ формы пульсиру ющих токов и напряжений, т. е. определение мгновенных значений этих величин. Такой анализ был выполнен в [Л. 2 0 ].
4-3. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ
ИМПУЛЬСНОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ
Накопительная емкость С0, индуктивность дросселя L\ и необходи
мая индуктивность цепи нагрузки могут быть определены по задан
ным допустимым |
максимальным |
значениям |
пульсаций Д/оманс»; |
||||||||
ДЬ/сомакс* и A I ымакс*. которые |
для рассматриваемых |
способов |
ре |
||||||||
гулирования |
имеют |
место при |
у = у Макс |
(за |
исключением Д/омаис. |
||||||
для второго |
способа регулирования, которое |
имеет |
место |
при |
у = |
||||||
— Умни), согласно |
(4-20), (4-22), |
(4-21). При |
этом |
может |
быть |
ис |
|||||
пользован следующий порядок расчета: |
|
|
|
|
|
|
|||||
но |
(4-24) |
определяется произведен нс ЩСо, |
|
|
|
|
|
||||
по (4-22) определяется С'о, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
необходимая индуктивность цепи нагрузки До определяется |
как |
||||||||||
L o = Д о С о /С о , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
индуктивность L, вычисляется по (4-20). |
|
|
|
|
|
||||||
Параметры прерывателя П |
и |
диодов |
Д в рассматриваемых |
схе |
|||||||
мах могут быть выбраны на основе следующих соображений. |
|
||||||||||
В |
схеме |
с параллельной |
накопительной |
емкостью |
(рис. 4- 1 ,а) |
в интервале времени уТ, когда прерыватель П находится в проводя щем состоянии, к диодам Д приложено напряжение накопительной
емкости «со=Ио, максимальное значение которого равно U o + A U c o ß . В интервале (1—у) Г, когда ток проводят диоды Д , такое же на пряжение приложено к прерывателю II. Поэтому оба эти элемента
необходимо выбирать на максимальное мгновенное значение выход ного напряжения щ, которое согласно табл. 4-1 и рис. 4-3 дости
гается |
при у = у м акс• Среднее |
значение |
тока |
прерывателя |
/„ |
по |
табл. |
4-1 также имеет максимальную величину при у = у Манс, |
а сред |
||||
нее значение тока диодов Д |
по схеме |
на рис. |
4-2 равно току |
на |
||
грузки /0. |
|
|
|
|
|
Всхеме с последовательной накопительной емкостью (рис. 4-1,6)
винтервале уТ к диоду Д также приложено выходное напряжение
uo=U + Uco, максимальное |
значение |
которого равно |
U + Uc о+ |
+Д£/со/2 = 1Л+Д(2со/2. В |
интервале |
(1— у)Г, когда ток |
проходит |
через диод Д , это напряжение приложено к прерывателю П. Поэто му, так же как в предыдущем случае, прерыватель II и диоды Д
необходимо выбирать на максимальное мгновенное значение выход ного напряжения Но при у = у Манс. Средние значения токов прерыва теля Л и диода Д такие же, как для схемы с параллельной накопи
тельной емкостью (рис. 4-1,а).
Для схемы с последовательной накопительной емкостью (рис. 4-1,6) необходим также входной индуктншю-емкостнып фильтр.
Параметры этого фильтра могут быть приближенно определены на
основе |
выражений (2-64) |
и (2-69), |
полученных |
в § 2-5. Однако |
|||
в эти |
выражения |
вместо |
тока |
нагрузки / 0 |
необходимо подставить |
||
среднее значение |
(за интервал |
уТ) |
импульса |
тока, |
потребляемого от |
102
входного фильтра. Как следует из диаграммы тока іф на рис. 4-10,в,
это значение с учетом (4-4) составляет:
I |
/о- |
Іф = 11\ = I = I _у |
|
На основе вышеприведенного анализа |
основных характеристик |
и зависимостей импульсных преобразователен с повышенным выход ным напряжением, а также ряда дополнительных исследований по сравнению пульсации токов и напряжений при разных способах регулирования можно сделать некоторые выводы:
1. Регулирование выходного напряжения импульсного преобра зователя выше напряжения источника питания может быть осуще ствлено в схемах, где накопительная емкость подключена либо па раллельно, либо последовательно с нагрузкой (рис. 4-1,а, б). В пер
вом случае выходным напряжением является напряжение на на копительном конденсаторе, а во втором случае выходное напряже ние равно сумме напряжений источника питания и накопительной емкости.
2 . Основные характеристики регулирования (зависимости сред
них значений токов и напряжений от коэффициента заполнения им
пульсного цикла) |
для |
обеих |
рассматриваемых схем одинаковы |
|
(табл. 4 - 1 ,0 , б). |
|
|
|
|
3. |
Максимальное среднее значение, до которого можно повы |
|||
сить |
выходное напряжение импульсного преобразователя, согласно |
|||
(4-11) |
обратно пропорционально омическому сопротивлению источ |
|||
ника |
питания R, |
току |
нагрузки |
/ 0 и прямо пропорционально квадра |
ту э. д. с. источника питания Е.
4.Коэффициент заполнения импульсного цикла, при котором выходное напряжение максимально, также зависит от омического сопротивления источника питания R, тока нагрузки /о и э. д. с. ис точника питания Е. Этот коэффициент может быть определен по
(4-10) к а к у ,і= 1 —2/0RIE.
5.Внешняя характеристика импульсного преобразователя, т. е. зависимость выходного напряжения U0 от тока нагрузки / 0, по мере
увеличения |
выходного |
напряжения становится мягче |
(рис. 4-6). |
6 . Схемы с параллельной и с последовательной накопительной |
|||
емкостью |
(рис. 4-1,а |
и б) могу г быть использованы |
также для ре |
куперативного, рекуперативно-реостатного п реостатного торможения двигателей постоянного тока. При рекуперативном торможении коэффициент заполнения у лолже'н быть увеличен прямо пропорцио нально уменьшению э. д. с. Е двигателей (см. прямую 1 иа рис. 4-8),
а в случаях рекуперативно-реостатного и реостатного торможения существует нелинейная зависимость у —f(E ) (см. кривые 2, 3, 4 на
рис. 4-8).
7. Абсолютные значения пульсаций тока в накопительной ин дуктивности Д/ы , напряжения па накопительном конденсаторе At/со
и тока |
нагрузки А/ 0 |
(в том числе |
и относительные значения пуль |
||
саций |
A /ti«, Ді/со*. |
Д/о.. отнесенные к неизменным базисным |
ве |
||
личинам тока нагрузки /о и напряжения источника |
питания U ) |
для |
|||
обеих рассматриваемых схем (рис. |
4-9,а и 4-10,ß) |
могут быть опре |
|||
делены по одинаковым выражениям |
(4-19) — (4-24). |
|
|
||
8 . При принятых |
допущениях |
пульсации тока |
нагрузки A/о» не |
зависят от входного напряжения U и тока нагрузки /о- Эти пульса ции согласно (4-24) обратно пропорциональны произведению L0C0
выходных сглаживающих элементов.
103
9. Пульсации напряжения на накопительном конденсаторе A l i c e , при принятых допущениях не зависят от накопительной индуктив ности L\. Как следует из (4-22), эти пульсации обратно пропорцио
нальны эквивалентной постоянной времени цепи с накопительной емкостью тСо = С0П//о-
10. Пульсации тока дросселя Л /ц * не зависят от накопительной емкости Со (4-20). Эти пульсации обратно пропорциональны экви
валентной |
постоянной времени |
цепи с дросселем |
Tli = CiIo[U. |
|
|||
11. При первом, третьем н |
четвергом способах |
регулирования |
|||||
пульсации |
тока |
нагрузки |
Д /0*, |
напряжения накопительной емкости |
|||
A U c o , и |
тока |
дросселя |
A I l \ , |
имеют максимальные |
значения |
при |
|
максимальном коэффициенте заполнения уманс |
(при |
четвертом |
спо |
||||
собе пульсации |
тока нагрузки |
А/'о* поддерживаются |
постоянными). |
При втором способе регулирования пульсации тока нагрузки имеют максимальное значение при минимальном коэффициенте заполнения
Ѵмип. а пульсации A U c o » н A /l u |
остаются постоянными во |
всем |
диапазоне регулирования. |
|
|
12. Проведенный сравнительный анализ пульсаций токов и на |
||
пряжений при разных способах |
регулирования показывает, |
что |
с целью обеспечения минимальных пульсации при заданных пара метрах схем (или наименьшие параметры индуктивностей и емко
стей при заданных величинах |
пульсаций) |
для схем на рис. 4-9,а, 4-10 |
|
могут быть рекомендованы: |
|
|
|
при |
У.Сумип — первый и четвертый |
способы регулирования; |
|
при и>Ѵмчн — четвертый |
способ регулирования. |
||
Г л а в а |
п я т а я |
|
|
ИМПУЛЬСНЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ С ВЫХОДНЫМ НАПРЯЖЕНИЕМ, РЕГУЛИРУЕМЫЕ ВЫШЕ И НИЖЕ ВХОДНОГО НАПРЯЖЕНИЯ
В настоящей главе рассмотрены импульсные преобразо ватели, позволяющие плавно регулировать выходное напряжение как ниже, так и выше величины входного напряжения. Эти преобразователи дают возможность осуществить стабилизацию напряжения на нагрузке без переключения элементов схемы.
Регулирование выходного напряжения импульсного преобразователя выше и ниже напряжения источника питания может быть реализовано в схемах, где накопи тельная индуктивность Li подключена параллельно, а прерыватель — последовательно с источником питания (рис. 5-1,а,б). При этом накопительная емкость С0, так же как в схемах с повышенным выходным напряжением (рис. 4-1,а и б), может быть включена параллельно (рис. 5-1,а) или последовательно (рис. 5-1,6) е нагруз кой і[Л. 26].
104
а)
уТ Ц-у)Т |
б) |
уТ (1-у)Т |
|
|
|
|
|||
- - " Г • -CZTL- |
|
|
|
|
“п |
и+и0 |
in |
id |
i+r0 |
|
t |
|
|
■t |
б)
Ряс. 5-1. Принципиальные схемы импульсных преобразователей с повышенным и пониженным выходIIым напряжением.
а — схема с параллельным конденсатором; б — схема с последовательным конденсатором; в — соответствующие обеим схемам расчетные диаграммы токов и напряжений прерывателя Л и диодов Д.
5-1. ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕГУЛИРОВАНИЯ
На базе основных положений (см. § 1-3) принципи альные схемы на рис. 5-1,а, б могут быть приведены к соответствующим расчетным схемам замещения для средних значений токов и напряжений, показанным на рис. 5-2,а, б.
Из этих схем следует, что для обоих преобразовате лей действительны следующие равенства средних значе
ний токов и напряжений: / = / п; /о = /д |
иУсо=^о. В схе |
|||||
ме с параллельной емкостью Со (рис. |
5-2,а) |
ток дроссе |
||||
ля |
Li равен |
сумме |
входного и выходного |
токов |
Іц = |
|
= |
І + Іо, а |
при |
последовательном |
включении |
С0 |
105
(рис. |
5-2,6) |
этот ток равен входному |
току /іл = /п = А |
В интервале времени уТ, когда прерыватель П нахо |
|||
дится |
в |
проводящем состоянии, в |
обеих схемах |
(рис. 5-1,а и б) к диоду Д по контуру С—П—Д(С0) — |
Со(Д) приложено обратное напряжение со средним зна чением и ла= U + Uсо— 11 + Ua> а через прерыватель П
протекает |
ток со средним значением /по = /ы = |
/ + /о (для |
схемы на |
рис. 5-1,а) или Іпо=Іы + Іо= І + Іо |
(для схемы |
на рис. 5-1,6). |
|
В интервале времени (I—у)Т, когда прерыватель П находится в непроводящем, а диод Д в проводящем со стоянии, напряжение U+ UCo— U+ U0= Un0 приложено
Р и с . |
5-2. Р а с ч е т н ы е схем ы з а м е щ е н и я д л я |
оп р е д е л е н и я |
с р е д н и х з п а - ' |
|||||
ченпп |
токов |
п н а п р я ж е н и и . |
|
б— для |
|
|
||
а — для |
схемы |
с параллельным конденсатором; |
схемы |
с последова |
||||
тельным |
конденсатором. |
|
|
|
|
|
||
к прерывателю П, |
а через диод Д протекает ток со сред |
|||||||
ним |
значением /до = /хл= / + /о (в |
схеме |
на рис. 5-1,а) |
|||||
или /до= /хл + /о = / + /о (в схеме па |
рис. 5-1,6). |
|
||||||
Это графически |
показано |
в диаграммах на рис. 5-1,«. |
||||||
Следовательно, |
согласно |
(1 -2 1 )— (1-28) |
для |
рассмат |
риваемых схем (рис. 5-1,а, б) действительны следующие выражения токов, напряжений и сопротивлений эквива
лентных схем |
(рис. 5-'2,а и б): |
|
|
|
||
/ „ = / = Y ( / + / „ ) ; |
/ д = / 0= ( 1 - ѵ ) ( / + / о ) ; |
|||||
|
/ = yW |
- |
y); |
|
|
(5-0 |
£/u= C / = ( l - 4 ) ( t / |
+ |
t/0); |
С/д = |
t/0= Y (£/+£/.); |
||
|
f/o = |
Yt//(l~Y); |
|
(5-2) |
||
|
u + u t |
|
_ |
|
ü „ _ |
u +Y ut |
P u _ / „ |
'i / + / . |
’ Р д ~ |
U |
1 — Y |
/ + / . ' |
|
|
|
|
|
|
|
(5-3) |
106
Основное различие между схемами рис. 5-2,я и 6 заключается в том, что в схеме с параллельной накопи тельной емкостью (рис. 5-2,а) ток дросселя Lі является суммой тока источника питания и тока нагрузки
1ы— 1+ /о—/о/ ( 1 —у), |
(5-4) |
а в схеме с последовательной накопительной емкостью (рис. 5-2,6) этот ток равен только току источника пита ния
Л.і = /= у /о /(1 —у)- |
(5-5) |
В этом отношении схема с последовательной ем костью имеет определенные преимущества перед схемой с параллельной накопительной емкостью. На основе схем замещения (рис. 5-2,я н 6 ) по законам Кирхгофа может быть получен ряд выражений для определения средних значений токов н напряжений по заданным ве личинам Е и Іа. Эти выражения сведены в табл. 5-1.
Принимая Е ч /о в качестве базисных величин и используя обозначения Пдм* = ERIE и Пло* = IoRolE, из выражений в табл. 5-1 получаем следующие зависимости в относительных единицах:
/* = /п * = г /(і — т); |
(5-6) |
|
(5-7) |
^.* = Y /( l - T ) - T sC /^ /(l- Y )a!; |
(5-8) |
£«* = Y /(1 - Y ) - Y % m,/(1 - y)2- |
<5-9) |
/ іл*= 1/ ( 1—у) |
(5-10) |
(для схемы на рис. 5-2,я);
(5-11)
(для схемы на рис. 5-2,6).
При этом можно отметить, что в некоторых случаях необходимо учесть также влияние омичеоких сопротив лений дросселей L и Li. В схеме с последовательной на копительной емкостью (рис. 5-1,6) это относительно про сто, так как среднее значение^токов в этих дросселях равно среднему значению .тока* в цепи источника пита-
107
Средние значения напряжений и токов в схемах на рис. 5-1
Вели |
|
|
0 |
< |
Т < |
1 |
т = о |
|
|
чина |
|
|
|||||
|
и |
|
e |
- j |
z |
i j |
E R |
Е |
I I д |
^ II |
о |
YЕ |
|
|
ч - l „R |
0 |
|
|
|
1 — |
Y |
|
(1 — Y) 2 |
|
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
1Е |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
- Y |
|
0* |
|
|
|
|
Г |
Y2ß |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
[ (1 — Y) 2 + /? 0 J /о |
|
||||
|
/ |
|
|
1 |
* |
/ |
0 |
0 |
|
|
|
|
— Y |
|
* Е0 и U отрицательных значений не имеют.
Т = 0,5 1 = 1
E - / 0R |
0* |
|
Е — f 0R |
Неопреде |
|
ленное |
||
|
||
E - ( R + R o ) /о |
То же |
|
/о |
СО |
ния, где имеется резистор R (5-5). Поэтому влияние омических сопротивлений упомянутых дросселей может быть учтено соответственным увеличением сопротивле ния резистора R, т. е. добавлением к нему сопротивле
ний R l и R n -
В схеме с параллельной накопительной емкостью (рис. 5 -1 ,а) таким образом может быть учтено только влияние сопротивления дросселя L, так как в дросселе Li протекает больший ток (5-4) и, следовательно, оми ческое сопротивление этой катушки оказывает большее влияние на величину выходного напряжения, чем сопро
тивление дросселя L.
Выражение для учета омических сопротивлений дрос селей в схеме е параллельной емкостью (рис. 5-1,а) может быть найдено на основе баланса мощностей
U0I 0 = U I - I l2iRu .
Подставляя в это уравнение выражения входного тока I и входного напряжения U из табл. 5-1 величину In из (5 -4 ), можно показать, что выходное напряжение
Т а б л и ц а 5-1
R = 0 |
|
Ло = 0 |
R = «o = o |
||
Е |
|
|
T |
E |
|
|
E - |
i |
|
||
|
|
|
|
||
Y |
Е |
i E |
Y=/„/? |
Y |
„ |
I - Y |
|
1 — Y (1 — Y) 2 |
\ - 1 |
C |
|
—Д — . ß |
р / |
YE |
Y2/ oR |
Y |
r |
J __Y |
д 07 |
0 |
( 1 - Y У- |
i - y £ |
|
|
|
1 - Y |
находится в следующей зависимости от Rn:
и л |
U„ _ |
Y |
1 - |
Y E R |
1 |
Д ^ / , 1 |
|
|
1 - Y |
|
1 — Y Е |
Y (1 — Y) |
Ë ~ |
|
|
1 |
- _1— U |
URi. l. |
(5-8') |
|
|
|
Y ( I — Y) |
||||
где |
1 - Y |
|
1 — Y Я-4* |
|
||
— f0RLJE. |
|
|
|
|
||
Для иллюстрации влияния входных и выходных оми |
||||||
ческих сопротивлений на |
рис. 5-3 показаны кривые зави |
|||||
симостей |
(5-6) — (5-11) |
при URLi* = 0; Hro* = IoRo/E= 0,1; |
||||
URм* = 0. |
(непрерывные |
кривые) |
и URMi,= I0R/E = 0,1 |
|||
(прерывистые |
кривые). |
Из этих |
кривых |
следует, что, |
так же как для схемы замещения в гл. 4 (рис. 4 -2 ), если' падение напряжения на омическом сопротивлении источ ника при 1—1о составляет 1 0 % э. д. с. источника пита ния Е (т. е. Нлм*= 0,1), то выходное напряжение может быть повышено только до 2,5-кратного значения Е.
На рис. 5-4 в качестве иллюстрации показаны зави симости выходного напряжения Uо* от коэффициента заполнения у при разных значениях падения напряже-
108 |
109 |
>
ния на омическом сопротивлении цепи источника пита ния
(7^м, = ^ = 0 ,0 5 ; 0,10; 0,15; 0,2; 0,25.
Исследуя функцию выходного напряжения (70 = f(у) на максимум, т. е. определяя из (5-8) производную
hnf(pucSW |
i Uo*'A |
|
hu(Puс 5-2,6) |
/ |
J/o* |
\ |
/■Г\ |
|
7 |
Л |
.1 |
' |
/ |
и ? \ |
|
& |
и* |
|
|
|
о |
0,2 о,ч 0,6 о,В 1,0 |
Рис. 5-3. Зависимости относи тельных величин средних зна чений токов и напряжений от коэффициента заполнения при отсутствии (непрерывные кри вые) и наличии (прерывистые кривые) омического сопротив ления в цепи источника пита ния.
Рис. 5-4. Зависимость среднего значения выходного напряже ния (в относительных едини цах) от коэффициента заполне ния при разных относительных величинах омического сопро тивления в цепи источника пи тания.
dU0, |
I |
|
|
rfy |
(I — Y) 2 |
(I — Y)'3 |
|
и приравнивая ее нулю |
(5-12) |
||
|
|||
I |
|
|
п |
( I - Y m) 2 0 ■— Ym) 3~ |
’ |
||
находим, |
что |
коэффициент |
заполнения ум. при котором функция Uo*=f( у) имеет максимум, находится в сле
дующей |
зависимости |
от |
(7дм* |
|
|
Тм= |
l + 2 <V. ' |
(5’l3) |
Подставляя это значение коэффициента заполнения в (5-8), можно показать, что
максимальное |
значение вы |
|||
ходного |
напряжения, |
так |
||
же, |
как |
для |
схем |
(рис. |
4-1,а, |
б), |
определяется |
вы |
ражением (4-11). Основное отличие между функциями выходного напряжения для сравниваемых схем (см. кри вые на рис. 4-4 и 5-4) за ключается в том, что макси мальное значение выходного напряжения для схем на стоящей главы (рис. 5-2,а, б) имеют место при больших значениях коэффициента за полнения. Так, при (7дм*= = 0 , 1 коэффициент ум для схем на рис. 4-1,а и б со гласно (4-10) равен 0,8, адлд
ПО