4.4.2.8. Монтаж дейдвудного сальника

1)  Завести прокладку и корпус дейдвудного сальника на гребной вал;

2)  По отверстиям во фланце корпуса просверлить отверстия и нарезать резьбу во фланце дейдвудной трубы при условии наличия равномерного зазора между корпусом сальника и валом;

3)  Закрепить корпус сальника штатным крепежом;

4)  Установить сальниковую набивку и предварительно обжать ее от руки (окончательное обжатие – после центровки валопровода по нагрузкам);

5)  Произвести испытания дейдвудного сальника на непроницаемость подачей сжатого воздуха в штуцер подвода воды и обмыванием соединения (предварительно закрыть зазор со стороны кронштейна);

6)  Предъявить ОТК и Регистру монтаж дейдвудного сальника.

4.4.2.9. Сборка гребного вала с винтом.

1)  Подгонка ступицы винта по конусу гребного вала выполняется в механическом цехе;

2)  Гребной винт с валом собрать в следующей последовательности:

• пришабрить конусное отверстие винта к конусу вала с провер­кой на краску до получения 3-4 пятен на контрольной площади 2525 мм (обеспечивая прилегание по всей длине );

• насадить гребной винт на корпус вала гидропрессовым способом с помощью специального приспособления (запрессовку проводить в присутствии представителей ОТК и Регистра);

• снять приспособление, навернуть упорную гайку на гребной вал;

• закрепить обтекатель к гребному винту винтами, заполнив предварительно внутреннюю полость обтекателя ПВК ГОСТ 19537-74 .

4.4.2.10. Гидропрессовые соединения гребного винта и гребного вала

Преимуществом гидропрессовой посадки по сравнению со шпоночным соединением является отсутствие шпоночных пазов, которые являются концентраторами напряжений.

Расчетное значение давления масла нагнетаемого между ступицей винта и конусом гребного вала определяется из условия получения прессового соединения. Осевое перемещение винта по конусу вала производится с помощью гидродомкрата 2 с контролем перемещения по индикатору 7. (см. рисунок 4.4.3.).

Рисунок 4.4.3 – Схема гидравлической сборки винта и гребного вала.

Для надежной работы необходимо:

М_тр > К_з · М_кр

где:

М_тр - момент трения на сопрягаемых поверхностях ступицы и вала, Н· м;

К_з = 4,2 - коэффициент запаса;

М_кр - крутящий момент на валу: ;

n = 4,3 - частота вращения винта с‾¹;

Nр = 450 - мощность подведенная к винту, кВт;

где: d_ср = 0,2 - диаметр средней части конуса, м;

l = 0,5 - длина конуса, м;

f = 0,19 - коэффициент трения;

р = 85 МПа - контактное давление.

507 кН·м > 71 кН·м, выполняется

Давление масла р_м = β _· р = 1.25·80 = 100 МПа β = 1.2 ÷1.3

Диаметральный натяг δ = р ·d_ср· [(С₁/Е₁)+(С₂/Е₂)],

где: Е = 21·10⁴ МПа – модуль упругости стали

Е = 10·10⁴ МПа – модуль упругости латуни

С₁, С₂ - коэффициенты жесткости вала и ступицы

С₁ = А – μ₁ С₂= В+ μ₂

μ₁ = 0,3 - коэффициент Пуассона для стали

μ₂ = 0,36 - коэффициент Пуассона для латуни

А, В - безразмерные коэффициенты вала и ступицы

С₁= 1 - 0,3 = 0,7 С₂= 4,5+ 0,36 = 4,86

δ = 85 · 0,2 [(0,7 / 21 · 10⁴) + (4,86 / 10⁵)] = 0,0008

Осевое перемещение S = δ /к, где к = 1/12 - конусность

S = 0,0008 ·12 = 0,0096 м.