- •Курсовая работа
- •Введение
- •1. Протяженность и климатические условия направления перевозки скоропортящихся грузов
- •2. Основные условия и особенности перевозки скоропортящихся грузов
- •2.1. Условия перевозки мяса
- •2.2. Условия перевозки груш
- •2.3. Условия перевозки животного масла
- •2.4. Условия перевозки соков
- •3.Выбор и определение потребности транспортных средств для погрузки скоропортящихся грузов
- •3.1. Обоснование выбора изотермического подвижного состава для перевозки спг
- •3.2. Определение уставного срока доставки скоропортящихся грузов
- •3.3. Расчет количества ипс, потребного для погрузки спг
- •3.4. Определение количества «холодных» поездов на направлении
- •4. Теплотехнический расчет рефрижераторного подвижного состава
- •4.1. Установление расчетных параметров направления перевозок
- •4.2. Расчет теплопритоков в грузовое помещение рпс
- •4.2.1. Определение непрерывных теплопритоков
- •4.2.2. Определение периодических теплопритоков
- •4.2.3. Определение разовых теплопритоков
- •5.Организация обслуживания рефрижераторного подвижного состава
- •5.1. Определение расстояния между пунктами экипировки рпс
- •5.1.1. Построение графика теплопритоков за время груженого рейса
- •5.1.2. Определение рационального расстояния безэкипировочного следования рпс
- •5.3.2. Пункты технического обслуживания
- •6. Технология перевозки грузов
- •6.1. Организация приема, погрузки и документальное оформление перевозки спг
- •6.2. Технология обслуживания грузов в пути следования
- •6.3. Технология выгрузки и выдачи грузов. Нормы естественной убыли продуктов
- •7. Расчет показателей использования изотермического подвижного состава
- •Список литературы
4.2.2. Определение периодических теплопритоков
Теплоприток за счет солнечной радиации рассчитывается по формуле:
, (4.17)
где Fбс, Fк - расчетная площадь ограждения кузова соответственно боковая и потолочная, м2 (Fбс = 55·2 = 110 м2; Fк = 67 м2); tэр; tэпв; tэпг - эквивалентные температуры соответственно рассеянной, прямой радиации на вертикальные и горизонтальные поверхности (tэр = 1,5 К; tэпв = 5,5 К; tэпг = 13,5 К); с – вероятность солнечных дней в году, 0,46; iсос,уч- продолжительность воздействия солнечной радиации при нахождении РПС в расчетном интервале, в летний период года с 5 ч до 21 ч.
Q51ос = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·16·3,6·10-3 = 19,075 тыс.кДж
Q52уч = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·46,18·3,6·10-3 = 55,054 тыс.кДж
Q53ос = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·1·3,6·10-3 = 1,192 тыс.кДж
Q54уч = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·59,82·3,6·10-3 = 71,316 тыс.кДж
Q55ос = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·1·3,6·10-3 = 1,192 тыс.кДж
Q56уч = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·45,81·3,6·10-3 = 54,613 тыс.кДж
Q57ос = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·1·3,6·10-3 = 1,192 тыс.кДж
Q58уч = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·60,19·3,6·10-3 = 71,757 тыс.кДж
Q59ос = (227·1,5+(55·2·5,5+67·13,5) ·0,46) ·0,32·16·3,6·10-3 = 19,075 тыс.кДж
Теплопоступление за счет притока свежего воздуха при вентилировании Q6, тыс. кДж, определяется по формуле:
Q6iос,уч = n · Рв · Vвн · (iiн - iiв) · iвос,уч · 10-3, (4.18)
где
n
– кратность вентилирования, примем 8
м3/ч;
Vвн
– емкость части грузового помещения
вагона, не занятая грузом, м3.
Примем 14,5 м3;
iiн
и iiв
– энтальпия наружного и внутреннего
воздуха, кДж/кг. Определяется в зависимости
от температуры наружного воздуха и
температуры в грузовом помещении;
iвос,уч
– продолжительность вентилирования
грузового помещения РПС на i-ом
участке, ч. В расчетах можно принять
вентилирование. В расчетах примем
вентилирование не реже двух раз в суки
по 30 мин.
Q61ос = 8 · 1,2 · 14,5 · 111 · 1 · 10-3 = 15,451 тыс.кДж
Q62уч = 8 · 1,2 · 14,5 · 93 · 2,924 · 10-3 = 37,857 тыс.кДж
Q63ос = 8 · 1,2 · 14,5 · 93 · 0,042 · 10-3 3 = 0,539 тыс.кДж
Q64уч = 8 · 1,2 · 14,5 · 85 · 3,826 · 10-3 = 45,267 тыс.кДж
Q65ос = 8 · 1,2 · 14,5 · 80 · 0,042 · 10-3 = 0,464 тыс.кДж
Q66уч = 8 · 1,2 · 14,5 · 72 · 2,906 · 10-3 = 29,150 тыс.кДж
Q67ос = 8 · 1,2 · 14,5 · 59 · 0,042 · 10-3 = 0,342 тыс.кДж
Q68уч = 8 · 1,2 · 14,5 · 63 · 3,558 · 10-3 = 31,205 тыс.кДж
Q69ос = 8 · 1,2 · 14,5 · 57 · 1 · 10-3 = 7,934 тыс.кДж
Теплоприток, эквивалентный работе венттиляторов-циркуляторов определяется по следующей формуле:
, (4.19)
где N - мощность электродвигателя вентилятора-циркулятора, КВт (N = 0,8 КВт; nэ - число электродвигателей (nэ = 4); тп - коэффициент тепловых потерь электродвигателя и вентилятора, тп = 1; iцос,уч -продолжительность циркуляции воздуха в грузовом помещении, принимается 5 раз в сутки по 0,4 ч.
Q71ос = 0,8 · 4 · 1 · 2 · 3,6= 23,04 тыс.кДж
Q72уч = 0,8 · 4 · 1 · 5,849 · 3,6= 67,377 тыс.кДж
Q73ос = 0,8 · 4 · 1 · 0,08 · 3,6= 0,922 тыс.кДж
Q74уч = 0,8 · 4 · 1 · 7,652 · 3,6= 88,147 тыс.кДж
Q75ос = 0,8 · 4 · 1 · 0,08 · 3,6= 0,922 тыс.кДж
Q76уч = 0,8 · 4 · 1 · 5,817 · 3,6= 67,012 тыс.кДж
Q77ос = 0,8 · 4 · 1 · 0,08 · 3,6= 0,922 тыс.кДж
Q78уч = 0,8 · 4 · 1 · 7,117 · 3,6= 81,984 тыс.кДж
Q79ос = 0,8 · 4 · 1 · 2 · 3,6= 23,04 тыс.кДж
Суммарные теплопритоки за счет оттаивания снеговой шубы на испарителях определяются по формуле:
, (4.20)
где g8 - удельные теплопоступления при разовом оттаивании снеговой шубы за счет прекращения работы холодильной машины, подачи тела для оттаивания и восстановления температурного режима, для рефрижераторных контейнеров g8 = 101 тыс.кДж; от -интервал, через который производят оттаивание снеговой шубы на испарителях зависящий от температуры наружного воздуха, ч. Интервал оттаивания в зависимости от температуры наружного воздуха (+30 С) – 3 сут.
Q8 = 101 · 368,208 / (3 · 24) = 516,514 тыс.кДж