Korrozia_i_zaschita_metallov-2015_1
.pdfТаблица 4.4
Результаты измерений и расчетов
|
Электролит:_________________________ |
ТемператураCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCCC °C |
||||||
|
Сталь (марка):________________________ |
Длительность испытания ________ |
час |
|||||
|
Сила поляризующего тока (I):________________А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Показатели и параметры |
|
|
|
Образцы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Начальная масса, m0, г |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рабочая поверхность. S, м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Плотность тока, i, А/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Потенциал по отношению к электроду сравC |
|
|
|
|
|
|
|
|
нения, Еизм, В |
|
|
|
|
|
|
|
|
Потенциал по водородной шкале, Ех, В |
|
|
|
|
|
|
|
|
Конечная масса, m1, г |
|
|
|
|
|
|
|
|
Убыль массы образца, 9m, г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уд. убыль массы образца, 9r, г/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Отрицательный показатель изменения массы |
|
|
|
|
|
|
|
|
металла, К m− , г/м2·ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эффективность действия, Z, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэф. защитного действия, Кз, г/А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В выводах дают заключение об оптимальной плотности тока, рекоC мендуемой для защиты данной стали внешним током от коррозии в данном электролите. Обсуждают вопрос эффективности данного вида электрохиC мической защиты.
Р А Б О Т А 5. Исследование катодной защиты металлических
конструкций с помощью протекторов
Т е о р е т и ч е с к а я ч а с т ь. Основы протекторной защиты
Борьба с коррозией металлических конструкций при помощи протекC торов C наиболее старый и вместе с тем наиболее простой метод электроC химической защиты. Механизм работы протекторной защиты представлен на рис. 4.1,б.
60
Источником поляризующего тока является гальваническая пара: заC щищаемая конструкция – протектор. На поверхности протектора протекает реакция окисления (ионизация материала протектора), а на поверхности конструкции C реакция восстановления окислителя. Ток, протекающий между протектором и конструкцией, вызывает катодную поляризацию поC следней до величины защитного потенциала (ЕЗ).
Катодную протекторную, защиту широко применяют как дополнительное (к изолирующему покрытию), а также самостоятельное средство защиты металлических конструкций в морской воде, грунте и других нейтральных коррозионных средах. В кислых средах вследствие небольшой катодной поляризуемости защищаемых металлов (сплавов) и большого самораствоC рения материала протекторов применение протекторной защиты ограничеC но.
Преимущества протекторной защиты:
• независимость от источника тока;
• простота монтажа;
• возможность применения для локальной защиты (например, в меC стах повышенной коррозионной опасности);
• ничтожное влияние на соседние незащищенные конструкции;
• более рациональное использование защитного тока по сравнению с катодной защитой внешним током.
Недостатки протекторной защиты:
• безвозвратная потеря материала анода и необходимость периодичеC ской замены отработавших протекторов;
• загрязнение окружающей среды продуктами разрушения протектоC ра;
• ограничение области использования протекторов удельным элекC трическим сопротивлением среды и сравнительно небольшим заC щитным током.
Особые требования, предъявляются к материалу протектора. ПаC раметрами, определяющими практическую пригодность материала протекC тора, являются:
• достаточно электроотрицательный стационарный потенциал протектора в данной коррозионной среде;
• равномерность анодного растворения;
• минимальная анодная поляризуемость;
61
• незначительное саморастворение;
• высокая практическая токоотдача.
Практическая токоотдача (ПТ) (практический выход тока) – это средняя сила тока, получаемая при защите конструкции с единицы массы материала протектора:
ПТ = 1 / kэП = (IП F τ) / 9mП, |
(5.1) |
где ПТ C практическая токоотдача, (А·ч / г); kэП C практический электрохиC мический эквивалент материала протектора, г / (А·ч); IП C средняя сила тоC ка протекторной защиты, А; τ C время работы протектора, ч; 9mП убыль массы протектора, г.
Теоретическая токоотдача (TT) рассчитывается по закону Фарадея:
TT = 1 / kэТ = (26.8·n) / AMe , |
(5.2) |
где ТТ C теоретическая токоотдача протектора,(А· ч)/г;
kэТ C теоретический электрохимический эквивалент материала протектора, г / (А·ч); n C заряд ионов материала протектора, переходящих в электролит; 26.8 C постоянная Фарадея, А·ч; АМе C атомная масса металла протектора, г/моль (Приложение 3).
Расхождение между теоретической и практической токоотдачей обуC словлено, главным образом, саморастворением (коррозией) материала проC тектора. Таким образом, убыль массы протектора складывается из полезC ных потерь, связанных с генерацией защитного тока в цепи гальваничеC ской пары «протектор – защищаемый металл (сплав)», и непроизвольных потерь массы, вызванных саморастворением анодного протектора вследC ствие коррозии его поверхности. Поэтому ПТ < ТТ.
Отношение величины практической токоотдачи к величине теоретиC ческой, выраженное в процентах, называется коэффициентом полезного
действия (КПД) протектора: |
|
КПД = (ПТ / ТТ)·100, % = (kэП / kэТ)·100, %. |
(5.3) |
Время, в течение которого протектор даёт поляризующий ток, называC ется сроком службы протектора (τП) и определяется по формуле:
τП = (mП·КПД) / IП, (5.4) где τП – срок службы протектора, ч; mП – масса протектора, г.
62
Перечисленные параметры зависят прежде всего от природы материаC ла протектора, от его формы и размеров, а так же от электрического сопроC тивления окружающей среды.
В качестве материалов протекторов используют обычно сплавы на осC нове цинка, магния, алюминия. Их наиболее часто применяющиеся компоC зиции приведены в табл. 5.1. Жесткие требования предъявляются к чистоC те сплавов. Это обусловлено тем, что при незначительном превышении соC держания примесей токоотдача и срок службы магниевых и алюминиевых протекторов уменьшается соответственно в 2 и 1,5 раза, а протекторы из цинковых сплавов покрываются пассивной пленкой и прекращают рабоC
тать. Таблица 5.1
Химический состав анодов, применяемых для протекторной защиты от коррозии
Сплав |
|
|
Основные компоненты, масс % |
|
|||||||
|
Mg |
|
Al |
|
Zn |
|
Mn |
|
Sn |
МодифиC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
катор |
МП1 |
Остальное |
5.0 – 7.0 |
2.0 – 4.0 |
|
0.02 |
|
C |
0.04 |
|||
АП3 |
C |
Остальное |
4.0 – 6.0 |
|
C |
|
C |
C |
|||
АП4 |
0.5 – 1.0 |
Остальное |
4.0 – 6.0 |
|
C |
|
0.05 – |
C |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,10 |
|
ЦП1 |
C |
0.4 – 0.6 |
Остальное |
|
C |
|
C |
C |
|||
ЦП2 |
0.1 C 0.3 |
0.5 – 0.7 |
Остальное |
|
0.1 C 0.3 |
|
C |
C |
|||
Сплав |
|
|
Примеси (не более), масс % |
|
|
||||||
|
Fe |
|
Cu |
|
Ni |
|
|
|
Pb |
Si |
|
МП1 |
0.003 |
|
0.004 |
|
0.001 |
|
|
|
C |
0.04 |
|
АП3 |
0.10 |
|
0.01 |
|
C |
|
|
|
C |
0.10 |
|
АП4 |
0.10 |
|
0.01 |
|
C |
|
|
|
C |
0.10 |
|
ЦП1 |
0.001 |
|
0.001 |
|
C |
|
|
|
0.005 |
C |
|
ЦП2 |
0.004 |
|
0.001 |
|
C |
|
|
|
0.005 |
C |
Рабочие и физикоCхимические характеристики протекторных сплавов приC ведены в табл. 5.2.
Благодаря достаточно электроотрицательному стационарному потенC циалу протекторы из магниевых сплавов используют для защиты алюмиC ниевых сплавов и для создания защиты металлоконструкций в морской и пресной воде с большим радиусом действия. Кроме того, магниевые проC текторы используются, при защите объектов в грунтах с большим удельC ным электрическим сопротивлением. (≤ I00 Ом·м). Недостатком протек% торов из магниевых сплавов являются: малый КПД и возможность исC крения при ударах. Таблица 5.2
Физико%химические и рабочие характеристики протекторных сплавов
63
Марка |
Плотность, |
Рабочий потенциал |
Токоотдача теоретичеC |
Коэффициент поC |
по водородной |
лезного использоC |
|||
сплава |
г/см3 |
шкале, В |
ская, А·ч/кг |
вания, % |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
МП1 |
1,8 |
C1,20 |
2200 |
65 |
АПЗ |
2,8 |
C0,70 |
2880 |
85 |
АП4 |
2,8 |
C0,80 |
2880 |
85 |
ЦП1(ЦП2) |
7,1 |
C0,73 |
820 |
95 |
|
|
|
|
|
Алюминиевые сплавы отличаются высокой токоотдачей и значиC тельно большим, чем у магниевых протекторов КПД, поэтому являются
идеальным протекторным материалом для защиты стальных металлоC конструкций в морской воде и грунте.
Протекторы из цинковых сплавов значительно уступают магниевым и алюминиевым сплавам по токоотдаче, а, следовательно, и по сроку службы однотипных электродов. Однако, благодаря достаточно высокому КПД и небольшой стоимости, они широко используются для защиты стальных объектов в морской воде и в грунте, удельное электрическое сопротивление которого не превышает 20 Ом·м.
Срок службы протектора определяется его формой и размерами.
С ростом поверхности увеличивается К.П.Д.. протектора, а правильная форма обеспечивает равномерное растворение и определяется конструкC тивными особенностями защищаемого объекта. Поэтому в каждом конC кретном случае применяемые протекторы имеют свои размеры и опредеC ленную форму. Протекторы монтируются либо по отдельности, либо групC пами. Обычно протекторы размещают сравнительно близко от защищаеC мого объекта с целью уменьшения сопротивления электрической цепи. В водных средах протекторы монтируют либо на защищаемой поверхности (с изолирующей прокладкой), либо на опорах на определенном расстоянии от металлоконструкций, что благоприятно сказывается на распределении потенциала.
В грунтах протекторы устанавливаются в таких местах, где почва имеет минимальное удельное электрическое сопротивление. Расстояние между ними и защищаемой конструкцией обычно составляет 3C4 м, глубиC на их размещения 2C4 м от поверхности грунта. При этом протекторы обычно погружают в наполнители (активаторы), представляющие собой смесь мелкозернистой глины (бентонит) с неорганическими солями (гипс,
64
сульфат магния, сульфат и хлорид натрия, гидроксид кальция и др.).
Наполнители применяются с целью:
• поддержания соответствующей влажности около протектора и уменьшения сопротивления растеканию тока протектора;
• стабилизации силы поляризующего тока во времени;
• равномерного растворения протектора;
• предотвращения образования на поверхности анода слоя продуктов коррозии, имеющих низкую электропроводимость.
Использование наполнителей значительно улучшает КПД протекторов.
П р а к т и ч е с к а я ч а с т ь. Изучение работы протектора и оценка эффективности протекторной защиты
Цель работы: оценка эффективности протекторной защиты стали от коррозии в нейтральном электролите и определение количественных покаC зателей работы протектора.
Исследуется коррозия незащищенного стального образца, образца, защищенного протектором (цинк или протекторный сплав цинка: ЦП1, ЦП2), и протектора в одной из сред:
Вариант 1.: (0,1÷0,5)M NaCl;
Вариант 2.: (0,1÷0,5)М NaCl + (0,01÷0,05)М Н2O2; Вариант 3.: (0,1÷0,5)М NaCl + (0,005÷0,1)М FeCl3; Вариант 4.: (0,1÷0,5)М Na2SO4;
Вариант 5.: (0,1÷0,5)М Na2SO4 + (0,01÷0,05)М H2O2; Вариант 6.: (0,1÷0,5)М Na2SO4 + (0,005÷0,1)М FeCl3.
Методика эксперимента
Схема экспериментальной установки представлена на рис. 5.1.
Перед опытом два пластинчатых стальных образца (1) (площадью поC верхности 150C200 см2) и протектор 2 (площадью 15C20 см2) зачищают наждачной бумагой, промывают водой, протирают фильтровальной бумаC гой или ватой, смоченными ацетоном, просушивают 5C10 минут на воздухе и взвешивают на технических, а затем на аналитических весах. Далее обC разцы и протектор обезжиривают, протирая кашицей либо из смеси Са(ОН)2 и СаСО3 в соотношении 1:1, либо из MgO.
65
Рис. 5.1. Схема установки для исследования протекторной защиты стали: где I – рабоC чая ячейка; II – коммутаторное устройство; 1 – стальные образцы; 2 – протектор; 3 – раствор электролита; 4 – электрод сравнения (хлоридCсеребряный); 5 – капсула для электрода сравнения с капилляром Луггина; 6 – ванночка из винипласта; 7 – крышка; 8
– переключатель измерительной цепи; 9 – тумблер для включения защитной цепи; 10 – цифровой миллиамперметр; 11 – цифровой вольтметр
Обезжиренные образцы тщательно промывают в холодной воде и во изC бежание окисления и попадания жиров на поверхность металла до начала эксперимента хранят под слоем дистиллированной воды.
После сборки рабочую ячейку I, цифровые миллиамперметр 10 и вольтметр 11 подключают к клеммам коммутаторного устройства. При этом тумблер 9 обязательно должен находиться в положении «выкл» (заC щитная цепь разомкнута).
Исследование начинают с измерения установившихся электродных потенциалов стальных образцов и протектора, которые поочередно подC ключают к измерительной цепи с помощью переключателя 8.
Измеренные значения электродных потенциалов записывают в табл. 5.4. Затем замыкают защитную цепь тумблером 9, одновременно фиксируя максимальное показание миллиампер метра 10 в момент вклюC чения защиты (τ = 0) и время начала опыта. Опыт ведут 1,5÷2 часа, измеC ряя и записывая через каждые 5C10 минут значение силы тока в цепи и чеC
66
рез 10C15 минут – значения электродных потенциалов образцов и протекC тора.
По окончании эксперимента протектор и стальные электроды извлеC кают из раствора, измеряют геометрические размеры рабочей (соприкаC савшейся с электролитом) поверхности S, удаляют с поверхности продукC ты коррозии, тщательно промывая и протирая образцы фильтровальной бумагой и мягкой резинкой. После этого образцы споласкивают дистиллиC рованной водой, протирают фильтровальной бумагой или ватой, смоченC ной ацетоном; просушивают 5C10 минут на воздухе и взвешивают.
Обработка экспериментальных данных
Результаты измерений и расчетов записывают в таблицы 5.3C5.5. Значения электродного потенциала металла по водородной шкале (Ех) расC считывают по уравнению (2.20):
Ех = Еизм + Еэс,,
где Еизм – потенциал металла относительно используемого электрода сравC нения, В; Еэс – потенциал электрода сравнения, В.
Величину Еэс для хлоридсеребряного электрода сравнения при данной температуре определяют по уравнению (2.21):
Еэс = 0,201 – 2,5·10C4(t – 20)
По экспериментальным данным (табл. 5.4) строят графики изменения во времени силы тока и электродных потенциалов стальных образцов и протектора (по водородной шкале).
Рассчитывают эффективность действия защиты Z, коэффициент заC щитного действия К3, практическую и теоретическую токоотдачу ПТ, ТТ, коэффициент полезного действия анодного протектора (КПД).
При построении графиков используют общую временную координа% ту (τ) для всех кривых и общую координату «потенциал» для зависимоC стей Е = ƒ(τ).
67
Таблица 5.3
Результаты измерений и расчетов
Электролит: ………………………Протектор:………………..ρп___________ г/см3)
Температура:………………………Сталь (марка):……………………………..
Параметры и показатели |
|
Образцы |
|
|
|
|
|
|
без защиты |
в контакте с |
протектор |
|
|
протектором |
|
|
|
|
|
Начальная масса 9m0, (г) |
|
|
|
Рабочая поверхность, S, (м2) |
|
|
|
Конечная масса m1,(г) |
|
|
|
Убыль массы 9m, (г) |
|
|
|
|
|
|
|
Удельная убыль массы 9r, (г/м2) |
|
|
|
К m− , (г/м2 ч) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.4 |
Результаты измерений и расчётов
Время |
Сила |
Потенциал по отношению к |
Потенциал по водородной |
|||||
от |
тока, |
электроду сравнения (Еизм), В |
|
шкале (Ех), В |
|
|||
начала |
mA |
Сталь |
Сталь в конC |
ПроC |
Сталь |
|
Сталь в |
ПроC |
опыта, |
|
без заC |
такте с проC |
текCтор |
без заC |
|
контакте с |
тек |
мин |
|
щиты |
тектором |
|
щиты |
|
протектоC |
тор |
|
|
|
|
|
|
|
ром |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент защитного действия К3 и эффективность действия Z
рассчитывают по уравнениям (4.2) |
КЗ = |
0 − 1 |
|
i |
|||
|
|
68
и (4.3) |
Z = |
υ0 −υ1 |
. |
|
|
||||
|
|
υ0 |
||
|
|
|
|
Таблица 5.5 |
Параметры протекторной защиты |
||||
Наименование параметра |
|
|
|
Значение |
Средняя сила тока протекторной защиты Iп, |
|
|||
А |
|
|
|
|
Эффективность действия Z, % |
|
|
|
|
Коэффициент защитного действия КЗ, г/А |
|
|||
Практическая токоотдача протектора ПТ, |
|
|||
(А·ч)/ г |
|
|
|
|
Теоретическая токоотдача протектора ТТ, |
|
|||
(А·ч)/ г |
|
|
|
|
КПД протектора, % |
|
|
|
|
Срок службы протектора τП, ч |
|
|
|
|
При этом величины удельной убыли м ассы (w”0, w”1) рассчитываются по
уравнению (4.2а) |
9r = |
m |
, |
|
S |
||||
|
|
|
скорости коррозии образцов (υ0, υ) – по уравнению (1.3)
υ= К−m = S mτ ,
аплотности поляризующего тока i определяют по формуле (1.6)
i= IП / S .
В этих формулах 9µ C удельная убыль массы образца, г/м2; wm – убыль массы, г; К−m C отрицательный показатель изменения массы, г/м2 ч,
i – плотность поляризующего тока, А/м2; τ – время испытания, ч; S – геометрическая площадь рабочей поверхности, м2;
IП – средняя сила тока протекторной защиты (А) находится как среднеC арифметическое результатов измерения через 10 минут после начала опыC та, т.е. начиная с третьего замера.
Практическую ПТ и теоретическую ТТ токоотдачу протектора вычисC ляют по уравнениям (5.1) и (5.2).
Для оценки КПД и срока службы протектора τП используют уравнеC ния (5.3) и (5.4).
В выводах поясняют характер полученных графических зависимоC стей и дают оценку эффективности защиты стали от коррозии в исследоC ванном электролите с помощью данного анодного протектора, оценивают стабильность работы протектора во времени.
69