- •1. Методы лабораторного определения сопротивляемости грунтов.
- •2. Сущность оценки сопротивляемости сдвигу грунтов по теории порового давления к. Терцаги.
- •3. Основные положения теории плотности-влажности Маслова.
- •4. Классификация глинистых грунтов по сопротивляемости сдвигу в соответствии с теорией плотности-влажности Маслова.
- •5. Взаимосвязь параметров сопротивляемости сдвигу грунтов, определенных по теории порового давления Терцаги и плотности-влажности Маслова.
- •7. Сопротивляемость сдвигу сыпучих грунтов. Формула и график функции.
- •9. Учет влияния влажности на показатели сопротивляемости сдвигу глинистых грунтов.
- •10.Способы разделения общего сцепления Cw на сцепление связности Σw и жесткое структурное сцепление Сс.
- •11.Какие факторы определяют прочность сыпучих грунтов
- •12.Прочность скальных (в монолите) грунтов. Метод определения.
- •13.Как изменяется величина угла сопротивления сдвигу при увеличении нагрузки
- •14. Почему сдвиговая прочность глинистых грунтов зависит от влажности, а сыпучих-нет?
- •15. Природа сил жесткого структурного сцепления Сс и связности Ʃw
- •16. Схема компрессионных испытаний грунтов. Цель. Получаемые характеристики: (e), (a), (ep) и (е0)
- •17. Показатели сжимаемости грунта: коэффициент пористости (е), коэффициент уплотнения ( а ), модуль осадки (ер ) и компрессионный модуль деформации (е0).
- •18. Компрессионная характеристика - модуль осадки еp
- •19. Модуль общей деформации грунтов Ер. Как определяется и чем отличается от компрессионного модуля Ео ?
- •20. Как на компрессионной кривой вида в н.Н. Маслова отражается влияние «бытовой» природной плотности грунта основания или предварительного его уплотнения?
- •21. От каких факторов зависит компрессионная сжимаемость грунтов?
- •22. Кривая консолидации глинистых грунтов. Метод ее получения.
- •23. Прогноз изменения влажности и прочности глинистых грунтов во времени в процессе консолидации.
- •24. Условие проявления ползучести пластичных глинистых грунтов
- •25. Условие проявления ползучести скрыто пластичных глинистых грунтов.
- •26. Влияние ползучести на величину показателя консолидации н.Н. Маслова.
- •28 Основные гипотезы напряженного состояния грунтовых оснований сооружений.
- •29. Три фазы работы грунта в основании сооружения. Какие процессы определяют осадку сооружения в каждой фазе?
- •30. Показать роль угла видимости при определении направления и величины главных напряжений.
- •32. Определение касательных и нормальных напряжений в произвольной точке основания и по произвольной площадке с помощью круга мора.
- •33.Оценка прочности основании сооружений без учета нормальных напряжений.
- •34. Оценка прочности основании сооружений с учетом нормальных напряжений.
- •36. Краевая безопасная (Рбез) и допускаемая (Рдоп) нагрузки. Чем они различаются и каким фазам работы грунта основания соответствуют?
- •50.Влияние размера сооружения (ширина фундамента) на величину осадки.
- •51.Какие деформации грунтовых оснований вызывает действие нормальных и касательных напряжений?
- •52.Определение величины конечной осадки сооружения методом послойного суммирования.
- •53.Принцип определения величины активной зоны в методе послойного суммирования при оценке конечной осадки сооружений.
- •54.Критическая нагрузка. Какой фызе работы основания соответствует?
30. Показать роль угла видимости при определении направления и величины главных напряжений.
Главное направление, отвечающее большему главному напряжению совпадает с биссектрисой угла видимости.
31. Определение касательных и нормальных напряжений в произвольной точке основания и по произвольной площадке с помощью ЭЛИПСА НАПРЯЖЕНИЙ. Объяснений к нему нет!
Следовательно, из всех возможных площадок в первую очередь разрушения будут по площадкам,где угол макс отклонения равен углу внутреннего трения.
Элипс напряжений отражает изменения величины полного напряжения в зависимости от поворота площадки.
32. Определение касательных и нормальных напряжений в произвольной точке основания и по произвольной площадке с помощью круга мора.
Если известны величины главных напряжений Р1 и Р2 для данной точки и установлен угол δ, ориентирующий выделенную для анализа площадку то значений и для любых условий загружения толщи установить проще всего по кругу Мора. Последовательность действий:
Задаются некоторым началом координат О.
От начала координат по оси абсцисс откладывают отрезки, отвечающие в некотором масштабе напряжениям, величин главных напряжений.
На разности Р1-Р2, как на диаметре, строят круг с радиусом = (Р1-Р2)/2 и с центром в точке с абсциссой (Р1+Р2)/2.
Величины нормальных и касательных напряжений, действющих по площадке, определяются положением на круге Мора, изображаемой точкой А соответствующим построением.
33.Оценка прочности основании сооружений без учета нормальных напряжений.
Влияние нормальных напряжений на общую величину сопротивляемости сдвигу грунтов, естественно ограничивается величиной самого угла внутреннего трения и снижается вплоть до нуля при его равенстве нулю. В этом отношении более характерны глины из группы платстичных, наиболее важной особенностью которых является положение =0. Однако при переувлажнении и слабых консистенциях под указанное правило попадают и скрытнопластичные глины, для которых в общем случае не равно 0. При высокой влажности истиные углы трения для этих грунтов нередко оказываются близкими 0 или во всяком случае ниже 5-7
Для пластичных разностей глинистых грунтов, а также для скрытопластчиных с истинными углами внутреннего трения меньшими 5-7 вопрос об оценке прочности грунтов в основании сооружения должен решаться без учета благотворного на нее влияния нормальных напряжений
А) для общего случая Кзап=
Б) Для пластичных грунтов Кзап=
В) для скрытопластичных грунтов Кзап=
34. Оценка прочности основании сооружений с учетом нормальных напряжений.
Излагаемый ниже метод относится к грунтам, сопротивляемость которых сдвигу Sp или Spw помимо состояния плотности-влажности грунта связана с величиной действующего на грунт нормального напряжения Pn или P. К таким породам относятся все грунты, в прочности которых играет роль сила трения – сыпучие(несвязные), а также скрытопластчиные и жесткие глинистые.
35.
36. Краевая безопасная (Рбез) и допускаемая (Рдоп) нагрузки. Чем они различаются и каким фазам работы грунта основания соответствуют?
Рбез=[(π*γ*(hз+hc))/(ctgφ+φ-(π/2))]+γ*hз. – соответствует I фазе.
Рдоп=[(π*γ*(hз+hc+zmax))/(ctgφ+φ-(π/2))]+γ*h – соответствует II фазе
Под безопасной нагрузкой мы подразумеваем нагрузку, определяемую с запасом и поэтому заведомо допустимую для данного сооружения. Значение безопасной нагрузки Рбез, при которой в основании сооружения исключено развитие областей разрушения, достигается при zmax=0.
37. Влияние заглубления фундамента на изменение несущей способности основания сооружения.
Заглубление фундамента сооружения является одним из наиболее простых и эффективных мероприятий по повышению несущей способности грунтовой толщи.
Sinθmax=(P1-P2)/(P1+P2+2g(z+hc+hз))
θmax с увеличением hз уменьшается, а значит прочность основания растет.
38. Основные факторы, определяющие скорость фильтрационной консолидации грунтовых оснований и осадок сооружений. Роль условий дренирования на скорость консолидации и затухания осадок.
Возрастание мощности слоя консолидации, приводит к возрастанию полного времени завершения осадки сооружения в 4 раза, те H>h, то T=t(Hcл/hобр)2
T – время уплотнения грунта
41. Расчет устойчивости склонов и откосов методом круглоциллинрической поверхности скольжения (КЦПС). Условия использования.
Расчет см задачи.
Применяется для расчета устойчивости откосов и склонов, имеющих однородное и слоистое сложение при горизонтальном расположении слоев.
42. Расчет устойчивости по методу «горизонтальных сил» Маслова-Бербера. Условия использования.
В откосах, на кот формируются оползни типа скольжение устойчивость рассчитывается методом гориз сил.
K=∑T/∑±H
Ti-погашенная часть бокового давления за счет (φ и С)
Нi – полная величина бокового давления
Ψpi=arctg((1/Kуст)[tgφ+(Cw/Pn)])=tgα
Ψpi- угол сдвига
α=arctg((1/Kуст)[tgφ+(Cw/Pn)])
43. Грунты скрытопластичные, сыпучие. Оценка прочности основания в произвольной точке.
Кзап=S/τ
τ=τmax*cosφ
Sσ=((σ1+σ2)/2 –τmax*sinφ)tgφ+C
44. Метод построения очертаний равнопрочного откоса Маслова (метод Fp). Условия использования.
Fp=tgψp Fp=tgφ+(Cw/P) ; P=ρ*z
45. Начальный градиент. Его значение и роль в процессах уплотнения глинистых грунтов. Влияние на величину зоны консолидации.
Фильтрация в глинистых грунтах возможна лишь при гидравлических градиентах выше некоторого его начального значения јнач. При градиенте выше јнач глинистые грунты практически водонепроницаемые.
Влияние на осадку сооружения:
1.Нарушение закона фильтрации Дарси.
2. Ограничения активной зоны фильтрации, консолидации и снижение величины осадки за счет появления остаточных эпюр порового давления.
Наличие нач градиента в глинистых грунтах приводит к появлению остаточных эпюр поровых давлений, что сокращает мощность активной зоны, величину конечной осадки и время ее достижения.