- •1. Методы лабораторного определения сопротивляемости грунтов.
- •2. Сущность оценки сопротивляемости сдвигу грунтов по теории порового давления к. Терцаги.
- •3. Основные положения теории плотности-влажности Маслова.
- •4. Классификация глинистых грунтов по сопротивляемости сдвигу в соответствии с теорией плотности-влажности Маслова.
- •5. Взаимосвязь параметров сопротивляемости сдвигу грунтов, определенных по теории порового давления Терцаги и плотности-влажности Маслова.
- •7. Сопротивляемость сдвигу сыпучих грунтов. Формула и график функции.
- •9. Учет влияния влажности на показатели сопротивляемости сдвигу глинистых грунтов.
- •10.Способы разделения общего сцепления Cw на сцепление связности Σw и жесткое структурное сцепление Сс.
- •11.Какие факторы определяют прочность сыпучих грунтов
- •12.Прочность скальных (в монолите) грунтов. Метод определения.
- •13.Как изменяется величина угла сопротивления сдвигу при увеличении нагрузки
- •14. Почему сдвиговая прочность глинистых грунтов зависит от влажности, а сыпучих-нет?
- •15. Природа сил жесткого структурного сцепления Сс и связности Ʃw
- •16. Схема компрессионных испытаний грунтов. Цель. Получаемые характеристики: (e), (a), (ep) и (е0)
- •17. Показатели сжимаемости грунта: коэффициент пористости (е), коэффициент уплотнения ( а ), модуль осадки (ер ) и компрессионный модуль деформации (е0).
- •18. Компрессионная характеристика - модуль осадки еp
- •19. Модуль общей деформации грунтов Ер. Как определяется и чем отличается от компрессионного модуля Ео ?
- •20. Как на компрессионной кривой вида в н.Н. Маслова отражается влияние «бытовой» природной плотности грунта основания или предварительного его уплотнения?
- •21. От каких факторов зависит компрессионная сжимаемость грунтов?
- •22. Кривая консолидации глинистых грунтов. Метод ее получения.
- •23. Прогноз изменения влажности и прочности глинистых грунтов во времени в процессе консолидации.
- •24. Условие проявления ползучести пластичных глинистых грунтов
- •25. Условие проявления ползучести скрыто пластичных глинистых грунтов.
- •26. Влияние ползучести на величину показателя консолидации н.Н. Маслова.
- •28 Основные гипотезы напряженного состояния грунтовых оснований сооружений.
- •29. Три фазы работы грунта в основании сооружения. Какие процессы определяют осадку сооружения в каждой фазе?
- •30. Показать роль угла видимости при определении направления и величины главных напряжений.
- •32. Определение касательных и нормальных напряжений в произвольной точке основания и по произвольной площадке с помощью круга мора.
- •33.Оценка прочности основании сооружений без учета нормальных напряжений.
- •34. Оценка прочности основании сооружений с учетом нормальных напряжений.
- •36. Краевая безопасная (Рбез) и допускаемая (Рдоп) нагрузки. Чем они различаются и каким фазам работы грунта основания соответствуют?
- •50.Влияние размера сооружения (ширина фундамента) на величину осадки.
- •51.Какие деформации грунтовых оснований вызывает действие нормальных и касательных напряжений?
- •52.Определение величины конечной осадки сооружения методом послойного суммирования.
- •53.Принцип определения величины активной зоны в методе послойного суммирования при оценке конечной осадки сооружений.
- •54.Критическая нагрузка. Какой фызе работы основания соответствует?
50.Влияние размера сооружения (ширина фундамента) на величину осадки.
К грунту по подошве фундамента можно приложить, как малую, так и значительнобольшую нагрузку. Естественно, что с уменьшением допустимой нагрузки на грунт при прочих равных условиях необходимо увеличивать размеры опорной части фундамента, применять другие типы фундамента с более глубоким заложением или использованием свай, спускных колодев и кессонов. При приложении к грунту нагрузок в его толще возникает сложное напряжение.В резльтате воздействия на грунт нормального напряженияпроисходит процесс уплотнения грунта, приводящий к осадке сооружения.
51.Какие деформации грунтовых оснований вызывает действие нормальных и касательных напряжений?
При уплотнении грунта под действием нагрузки происходит осадка сооружения – в этом процессе преобладают значения нормальных напряжений. Влияние касательных здесь едва заметно , и при всех обстоятельствах они погашаются сопротивлением грунта сдвигу. При новом увеличении нагрузки начинается прогрессирующее нарастание осадки сооружения, связанное помимо дальнейшего уплотнения грунта с неким отдавливанием грунта из под подошвы фундмента в его краевых зонах. Здесь одновременно проявляется влияние нормальных и касательных напряжений. При дальнейшем увеличении нагрузки указанное явление прогрессирует и наступает обычно резкое и внезапное полное нарушение общей устойчивости основания, связанное с выпором грунта. Очевидно, что здесь в грунте преобладающее влияние имеют касательные напряжения.
52.Определение величины конечной осадки сооружения методом послойного суммирования.
Один из возможных методов прогнозирования величины осадки – метод суммирования. Осадка поверхности толщи грунта под действием силы тяжести сооружения, а вместе с тем осадка самого сооружения, определяется в практических целях суммированием осадки отдельных расчетных слоев, на которые расчленяется толща основания, по формуле : ηос= ηосi
При использовании в качестве механической характеристики грунта показателя его модуля осадки ер выражение для общего случая приобретает следующий вид: ηос= epz hi ,
где D- активная зона, т е мощность толщи, подлежщая учету при определении величины осадки, hi – мощность расчетного слоя
Таким образом, окончательные формулы для определения величины конечной осадки сооружения могут быть представлены в следующем виде.
Для условия трехмерной (пространственной задачи) –
ос= Мhi [еpz – υ(epx+epy)]
Для условий двухмерной (плоской) задачи –
ос= Мhi (
для условия одномерной задачи –
ос= epz hi ,
В этих выражениях epz epx epy – относительные деформации, вызванные соответствующим действием напряжений
53.Принцип определения величины активной зоны в методе послойного суммирования при оценке конечной осадки сооружений.
Величину мощности активной зоны можно установить исходя из относительного значения величины напряжения pz по сравнению с природной нагрузкой Рпр или ожидаемой осадки сооружения. Мощность активной зоны Д для сооружений с ограниченными в плане размерами определяется той глубиной, где нормальное напряжение pz с точностью до равно 0.2 природной нагрузки Рпр от весы вышележащей толщи, т е
Рzd=(0.2Рпрd±0.05).
Как известно, сжимаемость разных грунтов может резко различаться. Исходя из этого, более правильно при установлении активной зоны D исходить из другого принципа, а именно из условия, чтобы погрешность в определении величины осадки за счет отбрасывания из рассмотрения сжатия более глубоко расположенных горизонтов грунта не превышала 5 %. Очевидно что в данном случае определяющей будет служить кривизна компрессионной кривой ep=f(p).
В последнее время вопрос о расчетной мощности активной зоны D пересматривается с учетом начального градиента. Исходя из этого мощность D может оказаться значительно меньшей, чем ожидаемая по приведенным выше правилам. Возможно это позволит объяснить часто наблюдаемое повышение расчетных величин осадки сооружений против фактических.