- •1. Методы лабораторного определения сопротивляемости грунтов.
- •2. Сущность оценки сопротивляемости сдвигу грунтов по теории порового давления к. Терцаги.
- •3. Основные положения теории плотности-влажности Маслова.
- •4. Классификация глинистых грунтов по сопротивляемости сдвигу в соответствии с теорией плотности-влажности Маслова.
- •5. Взаимосвязь параметров сопротивляемости сдвигу грунтов, определенных по теории порового давления Терцаги и плотности-влажности Маслова.
- •7. Сопротивляемость сдвигу сыпучих грунтов. Формула и график функции.
- •9. Учет влияния влажности на показатели сопротивляемости сдвигу глинистых грунтов.
- •10.Способы разделения общего сцепления Cw на сцепление связности Σw и жесткое структурное сцепление Сс.
- •11.Какие факторы определяют прочность сыпучих грунтов
- •12.Прочность скальных (в монолите) грунтов. Метод определения.
- •13.Как изменяется величина угла сопротивления сдвигу при увеличении нагрузки
- •14. Почему сдвиговая прочность глинистых грунтов зависит от влажности, а сыпучих-нет?
- •15. Природа сил жесткого структурного сцепления Сс и связности Ʃw
- •16. Схема компрессионных испытаний грунтов. Цель. Получаемые характеристики: (e), (a), (ep) и (е0)
- •17. Показатели сжимаемости грунта: коэффициент пористости (е), коэффициент уплотнения ( а ), модуль осадки (ер ) и компрессионный модуль деформации (е0).
- •18. Компрессионная характеристика - модуль осадки еp
- •19. Модуль общей деформации грунтов Ер. Как определяется и чем отличается от компрессионного модуля Ео ?
- •20. Как на компрессионной кривой вида в н.Н. Маслова отражается влияние «бытовой» природной плотности грунта основания или предварительного его уплотнения?
- •21. От каких факторов зависит компрессионная сжимаемость грунтов?
- •22. Кривая консолидации глинистых грунтов. Метод ее получения.
- •23. Прогноз изменения влажности и прочности глинистых грунтов во времени в процессе консолидации.
- •24. Условие проявления ползучести пластичных глинистых грунтов
- •25. Условие проявления ползучести скрыто пластичных глинистых грунтов.
- •26. Влияние ползучести на величину показателя консолидации н.Н. Маслова.
- •28 Основные гипотезы напряженного состояния грунтовых оснований сооружений.
- •29. Три фазы работы грунта в основании сооружения. Какие процессы определяют осадку сооружения в каждой фазе?
- •30. Показать роль угла видимости при определении направления и величины главных напряжений.
- •32. Определение касательных и нормальных напряжений в произвольной точке основания и по произвольной площадке с помощью круга мора.
- •33.Оценка прочности основании сооружений без учета нормальных напряжений.
- •34. Оценка прочности основании сооружений с учетом нормальных напряжений.
- •36. Краевая безопасная (Рбез) и допускаемая (Рдоп) нагрузки. Чем они различаются и каким фазам работы грунта основания соответствуют?
- •50.Влияние размера сооружения (ширина фундамента) на величину осадки.
- •51.Какие деформации грунтовых оснований вызывает действие нормальных и касательных напряжений?
- •52.Определение величины конечной осадки сооружения методом послойного суммирования.
- •53.Принцип определения величины активной зоны в методе послойного суммирования при оценке конечной осадки сооружений.
- •54.Критическая нагрузка. Какой фызе работы основания соответствует?
22. Кривая консолидации глинистых грунтов. Метод ее получения.
Процесс уплотнения грунта, сопровождаемый отжатием воды из пор грунта называют, процессом консолидации. Этот процесс происходящий в основании сооружений под действием их веса, идет у глинистых грунтов достаточно медленно и требует для своего завершения длительных сроков.
Необходимость учета консолидации глинистых грунтов основания при проектировании и строительстве сооружений обусловлена ее определяющим влиянием на ход осадки сооружения во времени и увеличение прочности грунта по мере его уплотнения.
Изучение хода консолидации глинистого грунта проводят обычно на компрессионных приборах, при этом фиксируют ход уплотнения грунта во времени при постоянной нагрузке. Опыт ведет до полного завершения процесса уплотнения. По данным опыта строят кривые консолидации. Пример кривой (рис.2.1), где ход уплотнения грунта представлен в виде зависимости коэффициента консолидации от времени:
K=(Δht/Δhкон)100%
Δht – деформация образца на момент времени t
Δhкон – конечная величина деформации при данной нагрузке на момент времени Tстаб
Tстаб – время, необходимое для полного завершения осадки
Tстаб= {(1,13∙a∙pw∙H2)/(Kф∙[1+eср])}
a – коэффициент сжимаемости грунта
pw – плотность воды
H – мощность уплотняемого слоя грунта
Kф – коэффициент фильтрации
eср – среднее значение коэффициента пористости
23. Прогноз изменения влажности и прочности глинистых грунтов во времени в процессе консолидации.
При использовании теории “плотности-влажности” сопротивляемость сдвигу (прочность) меняется от времени консолидации постольку, посколько меняется плотность-влажность грунта по мере отжатия из него воды. Эта зависимость описывается формулой:
Spwn=p∙tgφwn+Cwn
φwn и Cwn – угол внутреннего трения и сцепление в момент времени T, зависящиет от влажности грунта Wm в этот момент.
При этом влажность грунта может меняться от некоторого начального занчения Wн до конечного Wкон, отвечающего условию полной консолидации грунта под нормальной нагрузкой p.
В начальный момент грунт будет иметь влажность, равную начальной его влажности (т.е. влажности до приложения нагрузки W=Wнач), а в конечный момент – конечную влажность Wкон, отвечающую условию полной консолидации под этой нагрузкой. Тогда будем иметь
При T=0 Spwn=p∙tgφwнач+Cwнач
При T=Tстаб Spwn=p∙tgφwкон+Cwкон
Очевидно, что сопротивляемость сдвугу в конечном состоянии будет больше, чем в начальном – за счет снижения плотности-влажности грунта. STнач<ST<STкон
24. Условие проявления ползучести пластичных глинистых грунтов
Пластичные глинистые грунты (φw = 0; Сс = 0; Sw≠0) обладают отличительной особенностью переходить в состояние ползучести при самых незначительных, едва отличных от нуля величинах приложенных к ним сдвигающих напряжений. Кроме того, установлено (Н. Н. Маслов), что зависимость величин относительной скорости сдвиговой ползучести от величины приложенного к образцу грунта касательного напряжения (при прочих равных условиях) с достаточной для практических целей точностью может приниматься линейной (рис. 8.2.)
Данное обстоятельство позволило Н. Н. Маслову для описания поведения глинистых грунтов пластичной разновидности при нагружении сдвигающей нагрузкой предложить использовать реологическую модель идеальной вязкой жидкости Ньютона (см. рис. 8.2. а), в соответствии с которой скорость вязкого деформирования определяется по зависимости
Vo =(τ/ŋ)d,
где ŋ — динамическая вязкость среды.
v0 - скорость перемещения поверхности толщи, имеющей мощность d под воздействием касательного напряжения τ;
Что же касается длительной прочности пластичных глинистых грунтов, то она не отличается от величины прочности, определенной по стандартной методике (кратковременный сдвиг), поскольку прочностные свойства этих глинистых грунтов определяются лишь силами связности Σw водно-коллоидной природы. Поэтому можно записать S∞=Sw= Σw
Рис. 8.2.
Зависимость относительной скорости ползучести (течения) от
касательных напряжений для глинистых грунтов:
а — пластичной разновидности