Показателям

Искомая величина

Обозначение

величины

Формула,

источник

Результат

Обозначение

единицы

измерения

Проверка отсутствия подрезания зуба

1) Минимальное количество зубь-

ев ведущего колеса, свободное

от подрезания

z_1min

z_1min =18,4cos₁

2) Условие достаточности

z₁  z_1min

3) Коэффициент наименьшего

смещения исходного контура

x_1min

x_1min = ,

Рисунок А.13

4) Условие достаточности

х₁ х_1min

Проверка внешней окружной толщины зуба

на поверхности вершин

5) Число зубьев эквивалентного цилиндрического колеса:

- ведущего

- ведомого

z_Vt1

z_Vt2

z_Vt1=z₁/ cos³₁

z_Vt2=z₂/ cos³₂

6) Делительный диаметр внешнего эквивалентного цилиндрического зубчатого колеса:

- ведущего

- ведомого

d_Vte1

d_Vte2

d_Vte1=z_Vt1m_e

d_Vte2=z_Vt1m_e

мм

7) Диаметр вершин зубьев внешнего эквивалентного цилиндрического зубчатого колеса:

- ведущего

- ведомого

d_аVte1

d_аVte2

d_аVte1=d_Vte1+2h_e1

d_аVte2=d_Vte2+2h_e2

мм

8) Угол профиля зуба в точке на окруж-

ности вершин зубьев внешнего экви-

валентного цилиндрического зубча-

того колеса:

- ведущего

- ведомого

_tae1

_tae2

_tae1=arccos (d_Vte1/ d_аVte1)cos

_tae2=arccos (d_Vte2 / d_аVte2)cos

град.

9) Внешняя окружная толщина зуба на поверхности вершин, в долях модуля:

- ведущего колеса

- ведомого колеса

s*_ae1

s*_ae2

Рисунок А.15

мм

Проверка коэффициента торцового перекрытия

10) Коэффициент торцового

перекрытия:

_

_ =_а+_b+_c,

где _а; _b; _c – таблица А.78

11) Условия достаточности

_1,3;

Искомая величина

Обозначение

величины

Формула, источник

Результат

Величина

единицы

измерения

1) Передаточное число

u

u= u_кп

2) Частота вращения валов:

- ведущего

- ведомого

n₁

n₂

Таблица 4.4.1

n₁/u_кп

об/мин

3) Угловая скорость валов:

- ведущего

- ведомого

₁

₂

Таблица 4.4.1

₂=₁/u_кп

рад/с

4) Мощность на валах:

- ведущем

- ведомом

Р₁

Р₂

Таблица 4.4.1

кВт

5) Крутящие моменты на валах:

- ведущего

- ведомого

Т₁

Т₂

Таблица 4.4.1

Т₂=10³Р₂/₂

Нм

6) Окружная скорость:

- на ведущем колесе

- на ведомомколесе

v₁

v₂

v₁=0,510^-3₁d_e1

v₂=0,510^-3₂d_e2

м/c

7) Степень точности

n_т

Таблица 34

Искомая величина

Обозначние

величины

Формула, источник

Результат

Обозначние единицы

измерения

1) Окружная составляющая усилия, действующего в зацеплении:

- на ведущем колесе

- на ведомом колесе

F_t1

F_t2

F_t1=210³T₁/d₁

F_t2=210³T₂/d₂

Н

2) Радиальная составляющая усилия, действующего в зацеплении:

- на ведущем колесе

- на ведомом колесе

F_r1

F_r2

F_r1 =F_t tg_ncos₁

F_r2= F_х1;F_r2 =F_ttgsin₁

Н

3) Осевая составляющая усилия,

действующего в зацеплении:

- на ведущем колесе

- на ведомом колесе

F_х1

F_х2

F_х1 =F_t tgsin₁

F_х2 = F_r1

Н

Искомая величина

Обозначеие

величины

Формула, источник

Результат

Обозначние

единицы

измерения

1) Коэффициенты, учитывающие:

- вид зубчатой передачи и модификацию профиля головки зуба при расчете:

а) на контактную прочность

б) на выносливость при изгибе

- влияние разности шагов зацепления ведущего и ведомого колес

_H

_F

g₀

Таблица А.45

Таблица А.45

Таблица А.46

2) Удельная окружная динамическая сила при расчете:

- на контактную выносливость

- на выносливость при изгибе

w_Hv

w_Fv

w_Hv =_Hg₀v[d_e1(u+1)]^1/2/u

w_Fv =_F g₀v[d_e2(u+1)]^1/2/u

Н/мм

3) Предельное значение окружной динамической силы при расчете:

- на контактную выносливость

- на выносливость при изгибе

w_Hvmax

w_Fvmax

Таблица А.47

Таблица А.47

Н/мм

4) Условие достаточности

w_Hv w_Hvmax ; w_Fv W_Fvmax

Искомая величина

Обозначение

величины

Формула, источник

Результат

Обозначение единицы

измерения

Способ получения заготовок и чистота поверхности

1) Способ получения заготовок:

- ведущего звена

- ведомого звена

2) Чистота поверхности:

- ведущего звена

- ведомого звена

Примечание.R_а1, R_а2 ,R_z1, R_z2 из таблицы А.129

Допускаемые контактные напряжения

3) Коэффициенты учитывающие:

- влияние исходной шероховатости

сопряженных поверхностей зубьев:

ведущего звена

ведомого звена

- влияние окружной скорости

- влияние вязкости масла

- размеры зубчатого колеса

ведущего звена

ведомого звена

Z_R1

Z_R2

Z_v

Z_L

Z_Х1

Z_Х2

Примечание.

Z_R =1 при R_a =1,25…1,63;

Z_R =0,95 при R_a=1,25…2,5;

Z_R =0,9 при R_z =10…40

Рисунок А.1

Z_L =1

Рисунок А.2

4) Допускаемые контактные напряжения материалов:

- ведущего колеса

- ведомого колеса

_НР1

_НР2

_НР1=_Нlim1Z_R1Z_vZ_LZ_Х1/S_Н

_НР2=_Нlim2Z_R2Z_vZ_LZ_Х2/S_Н

Примечание. _Нlim1 и _Нlim2 из таблицы 4.5.2, пункт 9

МПа

Контактные напряжения в полюсе зацепления

5) Коэффициенты, учитывающие:

- форму сопряженных поверхностей

- механические свойства материриала

- суммарную длину контактных

линий

- общее значение

Z_H

Z_E

Z_

Z

Z_H =(2cos_m/sin2_t)^1/2

Таблица А.48

Z_=

Z=Z_H  Z_E  Z_

6) Коэффициенты нагрузки при расчете по контактным напряжениям, учитывающие:

- распределение нагрузки между

зубьями ведущего звена

- распределения нагрузки по кон-

тактным линиям ведущего звена

- динамическую нагрузку в зацеп-лении

- внешнюю динамическую

нагрузку

- общее значение коэффициентов для ведущего звена

К_H1

К_H

К_Hv

К_А

К_H1

Таблица А.34

Таблица А.35

Таблица А.36

Таблица А.37

К_H1=К_Hv К_А  К_H1 К_H1

7) Напряжения контактные в

полюсе зацепления веду-

щего звена

_Н1

_Н1=

МПа

8) Условие достаточности

_Н1  _НP

Допускаемые напряжения изгиба

9) Коэффициенты учитыва-

ющие:

- шероховатости переходной поверхности

ведущего колеса

ведомого колеса

- градиент напряжений и чувствительность материала к концентрации напряжений

- размеры зубчатого колеса

ведущего

ведомого

Y_R1

Y_R2

Y_

Y_Х1

Y_Х2

Примечание.

Y_R=1,0 – шлифование, зубофрезе-рование при шероватости поверхности не более R_z=40мкм;

Y_R=1,05 – цементация, нитроцементация, азотирование и полировании до химико- термической обработки, закалка ТВЧ, когда закаленный слой повторяет очертания впадины между зубьями;

Y_R=1,2 – нормализация, улучшении и полировании, закалка ТВЧ, когда закаленный слой распространяется на все сечение зуба, а также часть ступицы под основанием зуба и впадины или обрывается к переходной поверхности

Y_=1,082 – 0,172lg m

Y_Х1 =1,05 – 0,000125d₁

Y_Х2 =1,05 – 0,000125d₂

10) Предел выносливости при

изгибе, соответствующий

базовому числу циклов при

отнулевом цикле (R_=0)

- ведущего звена

- ведомого звена

⁰_Flimb1

⁰_Flimb2

Примечание. ⁰_Flimb1 и ⁰_Flimb2 из таблицы 4.5.2, пункт 12

МПа

11) Коэффициенты для определения предела выносливости зубьев при изгибе, учитывающие:

- технологию изготовления

- способ получения заготовки

- влияние шлифования переходной поверхности зуба

- влияние деформационного упрочнения переходной поверхности

- влияние двухстороннего приложения нагрузки

- влияние амплитуд напряжений противоположного знака

- общий

ведущего звена

ведомого звена

Y_T

Y_z

Y_g

Y_d

Y_А

_А

К₁

К₂

Таблица А.32

К₁=Y_T1 Y_z1Y_g1 Y_d1 Y_А _А1

К₂=Y_T2 Y_z2Y_g2  Y_d2  Y_А _А2

12) Предел выносливости, соот-ветствующий базовому числу циклов напряжений изгиба:

- ведущего звена

- ведомого звена

_Flimb1

_Flimb2

_Flimb1=⁰_Flimb1К₁

_Flimb2=⁰_Flimb2К₂

МПа

13) Предел выносливости, соответ-ствующий эвивалентному числу циклов напряжений изгиба:

- ведущего звена

- ведомого звена

_Flim1

_Flim2

_Flim1=_Flimb1 Y_N1

_Flim2=_Flimb2 Y_N2

Примечание. Y_N1 и Y_N2 из таблицы 4.5.2, пункт 7.б

МПа

14) Допускаемые напряжения

при циклическом изгибе

зубьев колес:

- ведущего

- ведомого

_FР1

_FР2

_FР1=_Flim1Y_R1Y_Y_Х1/S_F

_FР2=_Flim2Y_R Y_Y_Х2/S_F

Примечание.

S_F из таблицы 4.5.2, пункт 15

МПа

Напряжения изгиба зуба

15) Коэффициенты геометрических параметров при расчете по напряжениям циклического изгиба:

- учитывающий форму зуба и

концентрацию напряжений

ведущего звена

ведомого звена

- учитывающий наклон зуба

- общий для ведущего звена

- общий для ведомого звена

Y_FS1

Y_FS2

Y_

Y₁

Y₂

Таблица А.49

Таблица А.59

Y₁=Y_FS1  Y_ Y_

Y₂=Y_FS2  Y_ Y_

16) Коэффициенты нагрузки при расчете по напряжениям циклического изгиба:

- учитывающий распределение нагрузки между зубьями ведущего колеса

- учитывающий неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий ведущего колеса

- учитывающие динамичеcкую

нагрузку в зацеплении

- учитывающий внешнюю ди-

намическую нагрузку

- общий для ведущего колеса

К_F1

К_F1

К_Fv

К_А

К_F1

Таблица А.34

Таблица А.35

Таблица А.36

Таблица А.37

К_F1 =К_F1 К_F1 К_Fv К_А

17) Напряжения при цикли-ческом изгибе на переход-ной поверхности зуба:

• ведущего колеса

• ведомого колеса

_F1

_F2

_F1=F_t1К_F1Y₁/(0,85bm_tm)

_F2=_F1( Y_FS2/ Y_FS1)

МПа

18) Условие достаточности по

критерию напряжения изгиба

_F1 _FP1;

_F2 _FP2

МПа