Продолжение таблицы 4.3.3

111) Удельное скольжение в заданной контактной точке профиля зуба колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(_y)_a

(_y)_g

(_y)_b

(_y)_a=(v_sy)_a /(v_Fy)_a

(_y)_g=(v_sy)_g /(v_Fy)_g

(_y)_b=(v_sy)_b /(v_Fy)_b

112) Удельное скольжение в нижней точке активного профиля зуба колес:

- центрального

ведущего

- сателлита

- центрального

ведомого

(_p)_а

(_p)_g

(_p)_b

(_p)_а=

(_p)_g=

;

(_p)_g=

(_p)_b=

Искомая величина

Обозначение

величины

Формула, источник

Результат

Обозначение единицы

измерения

1) Передаточное число

передачи

u_ф

Таблица 4.3.5, п.48

2) Передаточные числа :

- между центральным веду-

щим колесом и сателлитом

- между сателлитом и цен

тральным ведомым колесом

(u)_ag

(u)_gb

Таблица 4.3.3, п.45

3) Угловая скорость колес:

- центрального ведущего

- центрального ведомого

- водила

- сателлита

()_а

()_b

)_h

()_g

_a=_вх (Таблица 4.1.1)

Таблица А.52

рад/с

4) Частота вращения звеньев:

- центрального ведущего колеса

- центрального ведомого колеса

- водила

- сателлита

(n)_а

(n)_b

(n)_h

(n)_g

(n)_а = n_вх (Таблица 4.1.1)

(n)_b=30()_b /

(n)_h=30()_h /

(n)_g=30()_g /

об/мин

5) Коэффициент полезного действия пары колес:

- центрального ведущего и

сателлита

- центрального ведомого и

сателлита

- общий

()_аg

()_bg

_

Таблицы А.53, А.3

6) Крутящие моменты на валах:

- центрального ведущего колеса

- центрального ведомого колеса

- водила

(Т)_a

(Т)_b

(Т)_h

Таблица А.54

Нм

7) Мощность на валах:

- центрального ведущего колеса

- центрального ведомого колеса

- водила

(Р)_а

(Р)_b

(Р)_h

(Р)_а= (Р)_вх (Таблица 4.1.1)

(Р)_b= (Т)_b()_b /10^-3

(Р)_h =(Т)_h()_h /10^-3

кВт

Искомая величина

Обозначение величины

Формула, источник

Результат

Обозначение единицы

измерения

1) Силы в полюсе зацепления

Таблица А.58

2. Коэффициенты:

- учитывающий вид зубчатой пе-

редачи и модификацию профиля

головки зуба при расчете:

на контактную прочность

на выносливость при изгибе

- учитывающий влияние раз-

ности зацепления ведущего и

ведомого колес

_H

_F

g₀

Таблица А.45

Таблица А.46

3) Относительная окружная скорость для колес:

- a – g

- g – b

(v^h) _ag

(v^h)_gb

(v^h) _ag=10^-3(d_w)_a[(n)_a–(n)_h]

(v^h) _gb=10^-3(d_w)_b[(n)_b –(n)_h]

м/с

4) Удельная окружная динамическая сила при расчете:

- на контактную выносливость

для колес a – g

для колес g – b

- на выносливость при изгибе

для колес a – g

для колес g – b

(w_Hv)_ag

(w_Hv)_gb

(w_Fv)_ag

(w_Fv)_gb

(w_Hv) _ag=

w_Hv)_gb=

(w_Fv)_ag= (w_Fv)_gb=

Н/мм

5) Предельное значение ок-

ружной динамической

силы при расчете:

- на контактную вынос-

ливость

- на выносливость при

изгибе

w_Hvmax

w_Fvmax

Таблица А.47

Таблица А.47

Н/мм

6) Условие достаточности при расчете:

- на контактную выносли-

вость

для колес a – g

для колес g – b

- на выносливость при

изгибе

для колес a – g

для колес g – b

(w_Hv)_ag w_Hvmax

(w_Hv)_gbw_Hvmax

(w_Fv)_ag  w_Fvmax

(w_Fv)_gb  w_Fvmax

Искомая величина

Обозначение величины

Формула, источник

Результат

Обозначение единицы

измерения

Способ получения заготовок и чистота поверхности

1) Способ получения загото-

вок для колес:

- центрального ведущего

- центрального ведомого

- сателлитов

2) Чистота поверхности

колес:

- центрального ведущего

- центрального ведомого

- сателлитов

®_а

®_b

®_g

Таблица А.129

3) Параметр неравномерности распределения нагрузки между сателлитами

Q

Q=

4) Коэффициент неравномерности распределения нагрузки по сателлитам



Рисунок А.9

Допускаемые контактные напряжения

5) Коэффициенты учиты-

вающие:

- влияние шероховатости сопряженных поверхностей зубьев центрального ведущего колеса

- влияние окружной скорости

- влияние вязкости масла

- размер центрального веду-

щего колеса

(Z_R)_а

Z_v

Z_L

(Z_Х)_а

Примечание.

Z_R =1 при R_a=1,25…1,63;

Z_R =0,95 при R_a =1,25…2,5;

Z_R =0,9 при R_z =10…40

Рисунок А.2

Z_L =1

Рисунок А.3

6) Допускаемые контактные напряжения центрального ведущего колеса

(_HP)_a

(_HP)_a= (_Hlim)_a(Z_R)_аZ_vZ_L(Z_Х) _а/S_Н

Примечание. (_Hlim)_a из таблицы 4.3.2 пункт 10

МПа

Контактные напряжения в полюсе зацепления

7) Коэффициенты:

- учитывающий форму со-

пряженных поверхностей в полюсе зацепления

- учитывающий механические свойства материала

- учитывающий суммар

ную длину контактных линий

- общий для центрального ведущего колеса

(Z_H)_а

(Z_Е)_аg

(Z_)_аg

(Z)_а

Рисунок А.4

Таблица А.48

Рисунок А.5

(Z)_а =(Z_H)_а (Z_Е)_аg(Z_)_аg

8) Коэффициенты нагрузки при расчете на выносливость при контактных напряжениях:

- учитывающий распределе-

ние нагрузки между зубьями

- неравномерности рас-

пределения нагрузки

по длине контактных

линий

(K_H)_а

(K_H)_а

Таблица А.34

Таблица А.35

9) Коэффициенты нагрузки при расчете на выносливость при контактных напряжениях:

- неравномерности рас-

пределения нагрузки в

зацеплении планетар-

ных передач

- учитывающий динами-

чеcкую нагрузку в за-

цеплении

- учитвыающий внеш-

нюю динамическую

нагрузку

- нагрузки (общий)

(K_H)_а

K_Hv

K_А

(K_H)_а

(K_H)_а =+( K⁰_H–1)К_Hw

Примечание.  - по рисунку А.9

(=1,1…1,15 при n_w=3 и плавающем центральном колесе);

K⁰_H - по рисунку А.10 ;

К_Hw – по рисунку А.11;

Таблица А.36

Таблица А.37

(K_H)_а = (K_H)_а(K_H)_аK_HvK_А(K_H)_а

10) Контактное напряжение в полюсе внешнего зацепления для централь-ного ведущего колеса

(_Н)_a

(_Н)_a =(_Н0)_a (К_Н)_а ^1/2,

где (_Н0)_a =

МПа

11) Условие достаточности

(_Н)_a  (_НP)_a

Допускаемые напряжения изгиба

12) Коэффициенты геометрических параметров:

- формы зуба центрального ведущего колеса

- формы зуба сателлита

- формы зуба центрального

ведомого колеса

- перекрытия зубьев:

колес a – g

колес b – g

- учитывающий наклон зуба

- общий для колес:

центрального ведущего

сателлита

центрального ведомого

(Y_FS)_a

(Y_FS)_g

(Y_FS)_b

(Y_)_ag

(Y_)_bg

Y_

(Y)_a

(Y)_g

(Y)_b

Таблица А.49

(Y_)_ag=1/(_)_ag при (_)_ag 1

(Y_)_ag =0,2+ [0,8/(_)_ag] при (_)_ag 1

(Y_)_bg=1/(_)_bg при (_)_bg 1

(Y_)_bg =0,2+[0,8/(_)_bg] при (_)_bg 1

Таблица А.59

(Y)_a = (Y_)_ag  Y_ (Y_FS)_a

(Y)_g = (Y_)_ag  Y_ (Y_FS)_g

(Y)_b = (Y_)_bg  Y_ (Y_FS)_b

13) Коэффициенты нагрузки при

расчете по напряжениям

изгиба:

- учитывающий распределение нагрузки между зубьями централь-ного ведущего колеса

- учитывающий распределение на-

грузки между зубьями сателлита

- учитывающий распределение нагрузки между зубьями центрального ведомого колеса

- учитывающий распределение нагрузки по длине контактных линий

центрального ведущего колеса

- учитывающий распределение на-

грузки по длине контактных линий

сателлита

- учитывающий распределение нагрузки по длине контактных линий центрального ведомого колеса

- неравномерности распределе-

ния нагрузки в зацеплении планетарных передач при n_w2

- учитывающие динамическую на-

грузку в зацеплении

- учитывающий внешнюю динами-ческую нагрузку

(К_F)_а

(К_F)_g

(К_F)_b

(К_F)_a

(К_F)_g

(К_F)_b

K_F

К_Fv

К_А

Таблица А.34

Таблица А.35

K_F=+( K⁰_F–1)К_Fw

Примечание.

 - по рисунку А.9

(=1,1…1,15 при n_w=3 и плавающем центральном колесе);

K⁰_F - по рисунку А.10 ;

К_Fw – по рисунку А.11;

Таблица А.36

Таблица А.37

14) Общий коэффициент нагрузки колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(К_F)_a

(К_F)_g

(К_F)_b

(К_F)_a =(К_F)_a(К_F)_aК_FvК_А K_F

(К_F)_g =(К_F)_g(К_F)_gК_FvК_А K_F

(К_F)_b =(К_F)_b(К_F)_bК_FvК_АK_F

15) Напряжения циклического изгиба на переходной поверхности зубьев колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(_F)_а

(_F)_g

(_F)_b

(_F)_a=

(_F)_g=(_F)_a(Y_FS)_g / (Y_FS)_a

(_F)_b=

МПа

16) Предел выносливости при изгибе, соответствующий базовому числу циклов при отнулевом цикле (R_=0):

- центрального ведущего звена

- центрального ведомого звена

- сателлитов

(⁰_Flimb)_a

(⁰_Flimb)_b

(⁰_Flimb)_g

(⁰_Flimb)_a, (⁰_Flimb)_b и (⁰_Flimb)_g

из таблицы 4.3.2 пункт 13

МПа

17) Коэффициент учитывающий ше-

роховатость переходной поверхно-

сти колес:

центрального ведущего

центрального ведомого

сателлитов

(Y_R)_а

(Y_R)_b

(Y_R)_g

Примечание.

Y_R=1 – шлифование зубофрезерование, шероватость не более R_z=40мкм;

Y_R=1,05 – цементация, нитроцементация, азотирование и полирование до химикотермической обработки, закалка ТВЧ, когда закаленный слой повторяет очертания впадины зубьев;

Y_R=1,2 – нормализация, улучшение и полирование, а также закалка ТВЧ, когда закаленный слой распространяется на все сечение зуба, а также часть ступицы под основанием зуба

18) Коэффициенты учитывающие:

- градиент напряжений и чув-

ствительность к концентра-

ции напряжений

- размеры центрального ведущего

колеса

- размеры центрального ведомого

колеса

- размеры сателлитов

Y_

(Y_Х)_a

(Y_Х)_b

(Y_Х)_g

Y_=1,082 – 0,172lg m

(Y_Х)_a =1,05 – 0,000125(d)_a

(Y_Х)_b =1,05 – 0,000125(d)_b

(Y_Х)_g =1,05 – 0,000125(d)_g

19) Коэффициенты для определения предела выносливости зубьев при изгибе, учитывающие:

- технологию изготовления

центрального ведущего

центрального ведомого

сателлитов

- способ получения заготовки

центрального ведущего

центрального ведомого

сателлитов

- влияние шлифования переходной

поверхности зуба

центрального ведущего

центрального ведомого

сателлитов

- влияние упрочнения переходной поверхности

центрального ведущего

центрального ведомого

сателлитов

- влияние двухстороннего прило-

жения нагрузки

- влияние амплитуд напряжений

противоположного знака

- общий

центрального ведущего

центрального ведомого

сателлитов

(Y_Т)_a

(Y_T) _b

(Y_T)_g

(Y_z)_a

(Y_z) _b

(Y_z)_g

(Y_g)_a

(Y_g) _b

(Y_g)_g

(Y_d)_a

(Y_d) _b

(Y_d)_g

Y_А

_А

К₁

К₂

К₃

Таблица А32

К₁= (Y_T)_a(Y_z)_a (Y_g)_a (Y_d)_a Y_А_А

К₂ =(Y_T)_b(Y_z)_b(Y_g)_b(Y_d)_g Y_А _А

К₃ =(Y_T)_g(Y_z)_g(Y_g)_g (Y_d)_gY_А _А

20) Предел выносливости,

cоответствующий базо-

вому числу циклов нап-

ряжений изгиба колес:

- центрального ведущего

- центрального ведомого

- сателлитов

(_Flimb)_a

(_Flimb)_b

(_Flimb)_g

(_Flimb)_a =(⁰_Flimb)_aК₁

(_Flimb)_b =(⁰_Flimb)_b К₂

(_Flimb)_g =(⁰_Flimb)_g К₃

МПа

21) Допускаемые напряжения материала при циклическом изгибе:

- центрального ведущего колеса

- центрального ведомого колеса

- сателлитов

(_FP)_a

(_FP)_b

(_FP)_g

(_FP)_a=

(_Flimb)_a(Y_N)_a(Y_R)_a Y_(Y_Х)_a /S_F

(_FP)_b=

(_Flimb)_b(Y_N)_b(Y_R)_bY_(Y_Х)_b /S_F

(_FP)_g=

(_Flimb)_g(Y_N)_g (Y_R)_gY_(Y_Х)_g /S_F

Примечание. S_F из таблицы 4.3.2 пункт 18; (Y_N)_a,(Y_N)_b,(Y_N)_g из таблицы 4.3.2 пункт 8-б

МПа

22) Условие достаточности по критерию напряжения изгиба

(_F)_a (_FP)_a;(_F)_g (_FP)_g,

(_F)_b (_FP)_g