Продолжение таблицы 4.3.3

84) Условие отсутствия

подрезания зубьев

колес:

- центрального ведущего

- сателлита

x_a (x_min)_a

x_g (x_min)_g

Проверка отсутствия срезания зубьев колес

85) Высота зуба колес:

- сателлита

- центрального ведущего

(h)_g

(h)_а

(h)_g =0,5[ (d_a )_g– (d_f)_g]

(h)_а =0,5[ (d_a )_а– (d_f)_а]

мм

86) Условие достаточности колес:

- для центрального ведущего

- для сателлита

(h)_а (2h_a*+c*)m

(h)_g (2h_a*+c*)m

87) Радиус кривизны профи-ля зуба сателлита в точке начала среза колес:

- центрального ведущего

- сателлита

(_j)_а

(_j)_g

(_j)_а=

(_j)_g=

мм

88) Условие достаточности для колес:

- центрального ведущего

- сателлита

(_j)_а(_a)_а

(_j)_g(_a)_g

89) Граничная высота зуба исходной производя-щей рейки

h_lo*

h_lo* 2h_a+c

мм

90) Расстояние между окружностью вершин колес и концентрической окружностью, проходящей через точки начала среза зуба :

- центрального ведущего

- сателлита

(h_j)_а

(h_j)_g

(h_j)_а =

(h_j)_g =

мм

Проверка радиального зазора в передаче

91) Радиальный зазор по впадинам колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(с)_а

(с)_g

(с)_b

(с)_а =0,5[(d_a)_g –(d_f)_a] –a_w

(с)_g =0,5[(d_a)_b –(d_f)_g] –a_w

(с)_b =0,5[(d_f)_b –(d_a)_g ] –a_w

мм

92) Условие достаточности:

(с)_а  (с)_g (с)_b 0,25m

Проверка отсутствия интерференции продольной кромки

зуба одного зубчатого колеса с переходной поверхностью

зуба другого зубчатого колеса

93) Радиус кривизны в граничной точке профиля зуба колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(_l)_а

(_l)_g

(_l)_b

(_l)_а =

(_l)_g =

(_l)_b =

мм

94) Условие достаточности

(_l)_а (_р)_а; (_l)_g (_р)_g; (_l)_b (_р)_b

Проверка отсутствия интерференции

продольной кромки зуба одного зубчатого колеса

с главной поверхностью зуба другого зубчатого колеса

(проверка отсутствия интерференции вершин зубьев)

95) Вспомогательная величина для колес:

• центрального ведущего и сателлита

- сателлита и центрального ведомого

()_ag

()_gb

()_ag =

()_gb=

96) Наибольшее значение вспомогательного угла колес:

• центрального ведущего и сателлита

- сателлита и центрального ведомого

(_max)_ag

(_max)_gb

(_max)_ag=

(_max)_gb =

град.

97) Параметр, определяющий наличие интеференции колес:

- центрального ведущего и сателлита

- сателлита и центрального ведомого

()_ag

()_gb

()_ag =

()_gb =

98) Условие достаточности

для колес:

- центрального ведущего и

сателлита

- сателлита и центрального ведомого

Примечание.Интерференция отсутствует, если()_ag 0 при подстановке =(_max)_ag . Интерференция отсутствует, если()_gb 0 при подстановке =(_max)_gb

Проверка коэффициентов перекрытия

99) Коэффициенты

перекрытия:

а) колес a-g:

- торцового

- осевого

- общий

б) колес b-g:

- торцового

- осевого

- общий

(_)_ag

(_)_аg

(_)_ag

(_)_bg

(_)_bg

(_)_bg

при х=0

(_)_ag = ;

при х0

(_)_ag =

(_)_аg =(b_w)_a/ (p_x)_a

(_)_аg =(_)_аg +(_)_аg

(_)_bg=

(_)_bg =(b_w) _b/(p_x)_b

(_)_bg =(_)_bg +(_)_bg

100) Условия достаточнсти для колес:

- a-g:

- b-g:

(_)_аg1,2 при =0; (_)_аg 1,0 при 0;

(_)_bg1,2 при =0; (_)_bg 1,0 при 0;

Проверка нормальной толщины на поверхности вершин

101) Угол наклона линии вершин зубьев колес:

- центрального

ведущего

- сателлита

- центрального

ведомого

(_a)_a

(_a)_g

(_a)_b

tg(_a)_a =(d_a)_а tg /(d)_а

tg(_a)_g =(d_a)_g tg /(d)_g

tg(_a)_b=(d_a)_b tg /(d)_b

град.

102) Нормальная тол-щина зуба на по- верхности вершин колес:

- центрального

ведущего

- сателлита

- центрального

ведомого

(s_na)_а

(s_na)_g

(s_na)_b

(s_na)_а=

(s_na)_g=

(s_na)_b=

Условие достаточности: s_na 0,3m при однородной структуре материала; s_na 0,4m при поверхностном упрочнении зубьев

мм

Геометрические и кинематические параметры,

которые используются при расчете передач на прочность

Геометрические параметры

103) Радиус кривизны профиля зуба в точке на концентрической окружности диаметром d_y колес:

- центрального

ведущего

- сателлита

- центрального

ведомого

(_y)_а

(_y)_g

(_y)_b

(_y)_а =0,5(d_y)_а sin(_y)_а

(_y)_g =0,5(d_y)_g sin(_y)_g

(_y)_b =0,5(d_y)_b sin(_y)_b

мм

104) Сумма радиусов кривизны профилей зубьев центрального ведущего колеса и сателлита в контактных точках

_

_=a_wsin _tw

мм

105) Разность радиусов кривизны профилей зубьев сателлита и центрального ведомого ко-леса в контактных точках

_d

_d =a_wsin _tw

мм

106) Средняя суммарная длина контактных линий колес:

- a–g

- b–g

(l_m)_ag

(l_m)_bg

(l_m)_ag =b_w(_)_ag/cos_b

(l_m)_bg =b_w(_)_bg/cos_b

мм

Кинематические параметры

107) Скорость общей точки по профилю зуба заданной контактной точки:

- центрального ведущего

колеса

- сателлита

- центрального ведомого колеса

(v_Fy)_а

(v_Fy)_g

(v_Fy)_b

(v_Fy)_а =()_а (_y) _а

(v_Fy)_g =()_g (_y)_g

(v_Fy)_b =()_b (_y)_b

м/с

108) Сумма скоростей общей точки по профилям зубьев в заданных контактных точках колес:

- центрального ведущего и сателлита

- сателлита и центрального ведомого

(v_y)_ag

(v_y)_gb

(v_y)_ag =(v_Fy)_a +(v_Fy)_g

(v_y)_gb =(v_Fy)_g +(v_Fy)_b

м/с

109) Скорость скольжения в заданной контактной точке профиля зуба колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(v_sy)_а

(v_sy)_g

(v_sy)_b

(v_sy)_а =(v_Fy)_a –(v_Fy)_g

(v_sy)_g =(v_Fy)_g –(v_Fy)_b= – (v_sy)_а

(v_sy)_b = – (v_sy)_g

м/с

110) Скорость скольжения в точке профиля на окружности вершин колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(v_sa)_a

(v_sa)_g

(v_sa)_b

(v_sa)_a=

0,5()_g(d_b)_a[tg(_a)_a– tg(_tw)_ag][(u)_ag+1]

(v_sa)_g=

0,5()_g(d_b)_g[tg(_a)_g–tg(_tw)_ag][(u)_ag+1]

(v_sa)_g=

0,5()_b(d_b)_g[tg(_a)_g–tg(_tw)_bg][(u)_gb–1]

(v_sa)_b=

0,5()_b(d_b)_b[tg(_tw)_bg–tg(_a)_b][(u)_gb–1]

м/с