- •1. Аналіз кінематики пр і побудова діаграм циклу руху ланок
- •1.1. Побудова робочої зони
- •1.2. Дослідження залежності моменту інерції від зміни конфігурації маніпулятора
- •1.3. Побудова діаграм циклу руху ланок
- •2.Вивід рівнянь узагальнених сил
- •1.1. Загальні положення
- •2.2. Розрахунок кінетичної енергії вантажу.
- •2.3. Розрахунок кінетичної енергії ліктя.
- •2.5. Розрахунок кінетичної енергії двигуна ліктя
- •3. Вибір двигунів ланок маніпулятора
- •3.1. Розрахунок і побудова навантажувальних діаграм ланок
- •3.2 Представницький вибір двигунів ланок
- •4. Вибір комплектних електроприводів ланок
- •4.1. Визначення основних параметрів суеп
- •4.2. Вибір комплектних електроприводів серії епб-2
- •4.3. Синтез параметрів суеп для 1-ї ланки маніпулятора
- •4.4. Синтез параметрів суеп для 2-го ланки маніпулятора
- •4.4 Моделювання суеп
- •5. Економіка
- •5.1. Техніко-економічне обгрунтування розробки системи керування електроприводом робота-маніпулятора.
- •5.2. Оцінка науково-технічної ефективності результатів технічних і наукових заходів
- •5.3. Соціально-економічна ефективність впровадження науково-технічних розробок
- •5.4. Система електроприводу для універсального маніпулятора повинна мати такі основні показники:
- •5.5. Розрахунок собівартості і визначення ціни реалізації розробленого приводу Розрахунок собівартості
- •Таблиця 1 – вартість матеріальних витрат
- •Таблиця 2 – Трудомісткість обсягу робіт
- •Таблиця 3 - Калькуляція витрат на виробництво
- •5.6. Механізм ціноутворення
- •5.7. Визначення ефективності виробництва роботів маніпуляторів
3.2 Представницький вибір двигунів ланок
Блок-схема математичної моделі для розрахунку навантажувальних діаграм двигунів ланок маніпулятора, представлена на рис. 3.1, оцінює також і середньоквадратичне значення моменту за робочий цикл. Так за допомогою цієї моделі було отримано, що середньоквадратичне значення моменту двигунів Д1 і Д2 дорівнює
МЭКВ Д1=16,97 Нм;
МЭКВ Д2=13,37 Нм;
Вибираємо одноступінчатий хвильової редуктор ККД якого дорівнює
ηМП1= ηМП2=0.95
З урахуванням цього номінальний момент двигунів Д1 І Д2 повинен задовольняти умові
МН Д1 ≥ МЭКВ Д1/ ηМП1
МН Д2 ≥ МЭКВ Д2/ ηМП2
Після підстановки одержимо
МН Д1 ≥ 16,97/ 0,95=17,86 Нм,
МН Д2 ≥ 13,37/ 0,95=14,07 Нм.
Вибираємо двигун серії 3ДВУ
Для першої ланки – 3ДВУ300L ;
Для другої ланки – 3ДВУ265L ;
Таблиця 3.1.
Дані двигунів 2ДВУ165L і 2ДВУ165М
Тип двигуна |
Тривалий момент |
Максимальна частота обертання валаоб/хв |
Момент інерції двигуна J |
Тривалий струм |
Максимальний струм A |
Опір фази обмотки статора, RФ, Ом |
Маса двигуна,кг |
2ДВУ165L |
23 |
3000 |
6,9× 10-3 |
16 |
80 |
0,36 |
23 |
2ДВУ165М |
17 |
3000 |
5,1× 10-3 |
12 |
60 |
0,49 |
19 |
Після перевірки на моделі з урахуванням паспортних параметрів двигунів і з урахуванням ККД редукторів рівним 0,95 отримали
МЭКВ Д1=18,84 Нм;
МЭКВ Д2=17,07 Нм;
Оскільки температура навколишнього середовища в місці експлуатації маніпулятора дорівнює 25о С а не 40о С (що відповідає вимогам паспорта двигуна), то двигун Д2 перегріватися не буде через перевищення еквівалентним моментом номінального значення на 0,07 Нм. Тому залишаємо вибраний раніше двигун для приведення в рух 2-ї ланки.
Рис.3.4. Діаграми моменту розвивається двигуном 1-ї ланки (а) і 2-ї ланки маніпулятора з урахуванням паспортних параметрів двигунів і ККД редукторів рівних 0,95.
Максимальному струму ланцюга статора двигуна Д1, рівного 80А відповідає максимальний момент
МД1МАХ=МД01 × IД1МАХ / IД01
МД1МАХ=23×80 / 16=115,2 Нм
Максимальному струму ланцюга статора двигуна Д2, рівного 60А відповідає максимальний момент
МД2МАХ= МД02 × IД2МАХ / IД02
МД2МАХ=17×60 / 12=85,0 Нм
Оскільки з навантажувальних діаграм (рис.3.4) випливає, що максимальний момент, що розвивається двигуном Д1, МД1МАХ=51 Нм, а двигуном Д2 – МД2МАХ=65,4 Нм, то можна стверджувати, що обрані двигуни проходять по перевантажувальної здатності для заданого робочого циклу.
Висновки
У третьому розділі - вибір двигунів ланок маніпулятора. Проведено Розрахунок і побудова навантажувальних діаграм ланок. У блок-схемі математичної моделі для розрахунку навантажувальних діаграм двигунів ланок маніпулятора, представленої на рис. 3.1, були визначені моменти, що діють на осях ланок, для приведення яких до валу двигуна використовували певні формули. На рис.3.2 для прикладу показана блок-схема математичної моделі підсистеми Мd1, призначеної для розрахунку навантажувальної діаграми двигуна плеча маніпулятора Д1. Діаграми моменту розвивається двигуном 1-ї ланки (а) і 2-ї ланки (б) маніпулятора з урахуванням маси двигуна Д2, рівний 20 кг і моменту інерції якорів двигунів Д1 і Д2, рівному 3,83 10-3 кгм2 і ККД редукторів рівних 100%. представлені у вигляді графіка на рис. 3.3.
Блок-схема математичної моделі для розрахунку навантажувальних діаграм двигунів ланок маніпулятора, представлена на рис. 3.1, оцінює також і середньоквадратичне значення моменту за робочий цикл. На Рис.3.4. Показані діаграми моменту розвивається двигуном 1-ї ланки (а) і 2-ї ланки маніпулятора з урахуванням паспортних параметрів двигунів і ККД редукторів рівних 0,95.