П.Т.М. [учебное пособие]
.pdfН= Z·Е, |
(1.19) |
где Е – зазор между парой поверхностей трения, мм;
Е= 0,5 – при установке фрикционных обкладок на неподвижных дисках;
Е= 0,2 – при работе стальных дисков в масляной ванне.
Величина суммарного хода дисков Н не должна максимального хода якоря магнита (таблица 1.13). Если это выполняется, необходимо увеличить поверхность трения уменьшить число трущихся поверхностей Z.
превышать условие не
Д |
Н , чтобы |
|
Таблица 1.13 – Зависимость усилия и хода якоря от грузоподъемности
Грузоподъемность электротали, кН |
5 |
10 |
|
20 |
|
|
|
|
|
Максимальное усилие одного магнита, Н |
100 |
|
250 |
|
|
|
|
|
|
Максимальный ход якоря, мм |
25 |
|
25 |
|
|
|
|
|
|
1.6.2 Проектирование металлоконструкции крана
Металлические конструкции грузоподъемных машин выполняют сварными и клепаными. Наибольшее распространение получили сварные конструкции, которые изготовляют из стальных листов, стального фасонного проката, гнутых и штампованных профилей из углеродистых и низколегированных сталей. Для металлических конструкций в основном используют сталь Ст.3 (ГОСТ 380-71), которая обладает достаточно высокими механическими свойствами, удовлетворительной ударной вязкостью и хорошими технологическими свойствами: свариваемостью и пластичностью.
Для металлоконструкций применяют листовую и профильную прокатную сталь. Профильную сталь разделяют на сортовую (полоса, квадрат, уголки) и фасонную (двутавры, швеллеры и т.д.).
Наибольшее распространение при расчете металлических конструкций получил метод допускаемых напряжений, основанный на сравнении напряжений, возникающих в элементах конструкции от действия расчетных нагрузок с допускаемыми напряжениями, т.е.
Т n
,
(1.20)
где Т – предел текучести, принимается по таблице;
n– запас прочности, принимается по таблице.
Вкачестве расчетных нагрузок принимается заданная
грузоподъемность, умноженная на коэффициент динамичности К Д : К Д =1,1 – при легком режиме; К Д =1,2 – при среднем режиме; К Д =1,3 – при тяжелом режиме.
21
Допустимое напряжение при расчете металлоконструкций для стали марки Ст.3 принимается 140…160 Н/мм2.
Одной из серьезных задач при проектировании металлоконструкицй является экономия металла. Поэтому преподаватель совместно с группой, изучив различные металлические конструкции кранов по литературным источникам, дает задание студентам на разработку различных вариантов, анализ которых позволит правильно выбрать и обосновать наилучший вариант, который выносится для защиты.
1.7 Пример расчета механизма подъема груза
Выполнить расчет механизма подъема полноповоротного крана с электрическим приводом при следующих исходных данных:
грузоподъемность 100 кН, высота подъема Н = 10 м, скорость подъема |
v |
ГР |
|
|
= 0,2 м/с; режим работы средний (ПВ = 25%). Кран используется для перегрузки грузов.
1 – двигатель, 2 – муфта, 3 – тормозное устройство, 4 – муфта,5 – редуктор, 6 – барабан, 7 – блок направляющий подвижный,8 – блок направляющий неподвижный, 9 – круговая обойма с крюком
Рисунок 1.6 – Расчетная схема механизма подъема
Основные сборочные единицы механизма подъема (см. рис. 1.6): крановая подвеска, полиспаст, барабан, редуктор, тормоз и электродвигатель. Расчет механизма подъема крана выполняется в следующем порядке.
Выбор схемы подвески.
Исходя из выбранной схемы подъема груза, определяем кратность полиспастной системы
m Z ГР 4 4 .
ZБ 1
Выбор крюковой подвески.
22
С учетом принятой схемы подвески груза выбираем крюковую подвеску с верхним расположением блока (см. рис. 1.6). При грузоподъемности до 10 т применяют, как правило, однорогие крюки (по ГОСТ 6627-74). Зная грузоподъемность и режим работы механизма, по таблице 1.3 выбираем крюк № 16 и таблице 1.4 его масса 33 кг.
Выбор каната.
Канат выбирается по разрывному усилию S разр . Определяется усилие в канате, наматываемом на барабан:
S |
Q |
рас |
, |
|
|
||||
|
|
|||
|
m |
|
||
|
п |
|
||
|
|
|
|
где |
|
п – КПД полиспастной системы, |
который |
|||||||||||||||
|
||||||||||||||||||
приближении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
m |
|
1 |
|
1 0,97 |
4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
= |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
п |
|
m |
|
1 |
|
4 |
|
|
1 0,97 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
б |
берется по таблице 1.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
S |
100 |
0,33 |
= 26,13 кН. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
4 0,96 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
определяется в первом
0,96 |
, |
|
Определяем разрывное усилие
Sразр n S ,
где n – коэффициент запаса прочности пакета, берется по таблице 1.9
S |
разр |
|
5,5∙26,13 =143,70 кН. |
|
|
По разрывному усилию |
S |
разр |
из таблицы 1.6 выбираем |
|||
|
||||||
пакета d К = 18 мм, |
|
|
|
|
|
|
тип каната ЛК-РП 6-19, (ГОСТ 2688-80), разрывное усилие |
S |
разр |
|
|||
|
|
диаметр
169,5 кН,
|
В |
|
=1568 МПа.
Определение размеров блоков и барабана. Диаметр блока определяется по формуле (1.7).
ДБЛ e dК ,
где е – коэффициент, зависящий от грузоподъемности машины и режима ее работы, принимается по таблице 1.9.
|
|
|
|
Д |
БЛ |
e d |
К |
|
18 18 324 |
мм. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Уточняем значение Д БЛ |
для канатов крестовой свивки |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
БЛ |
/ d |
К = 25. |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Д |
БЛ |
25 d |
К |
= 25·18 = 450 мм. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Принимаем Д БЛ = 450 мм. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Определяем |
Д |
0 |
- диаметр блока по оси каната в желобе. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д0 ДБЛ dК |
450 + l8 = 468 мм. |
||||||||||
Берем стандартный размер Д0 = 450 мм. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
Уточняем коэффициент полезного действия полиспаста с учетом подвижных и неподвижных блоков, для этого определяем их КПД, то есть
|
пб и |
|
нб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 к |
|
|
|
|
|
3 d |
|
|
||||
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Пб |
|
(D |
/ d |
|
) |
2 |
|
2 |
D |
|
||
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
где К = 1,185 – коэффициент, характеризующий изгибную жесткость каната крестовой свивки типа ЛК;
μ = 0,012 – приведенный коэффициент трения в подшипниках качения;
|
d |
0 |
– диаметр оси блока, определяется по формуле |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d0 |
3 |
|
|
|
|
M |
И |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 [σ ] |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
М |
И – изгибающий момент в опасном сечении оси блока, Н∙м; |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
b2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
М И |
|
|
расч 1 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 8 b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b1 |
– длина оси блока, принимается по таблице 1.12 |
|
|
|
|||||||||||||||||||
Таблица 1.14 – Длина ступицы блока, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Диаметр блока |
150 |
200 |
|
250 |
|
|
|
300 |
|
350 |
400 |
|
450 |
500 |
600 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Длина ступицы |
40 |
50 |
|
50 |
|
|
|
50 |
|
|
60 |
70 |
|
100 |
120 |
150 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
0 |
3 |
|
|
Q |
|
b |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
расч |
|
1 |
|
|
|
|
||
0,1 [ ] b |
2 8 |
|
||
|
|
1 |
|
|
100,33 0,12 3 0,1 50 103 0,1 2 8 0,05 м,
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
3 0,012 0,05 |
|
|
|
||||
|
|
1 |
3 1,185 |
|
|
0,954 |
. |
|||||||||||
Пб |
(450 /18) |
2 |
|
|
2 0,45 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1 |
4 к |
2 |
|
|
|
2 d |
|
sin |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нб |
|
|
(D |
/ d |
|
) |
2 |
|
D |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
где α – угол угла охвата канатом блока, принимается α = 90º.
|
|
|
2 |
|
|
|
|
1 |
4 1,185 |
|
|
Нб |
(450 /18) |
2 |
|||
|
|
||||
|
|
|
|
2 0,012 0,05 |
0,707 |
|
2 0,45 |
||
|
0,972
,
|
|
|
|
3 |
|
|
2 |
0,954 |
3 |
0,972 |
2 |
П |
Пб |
|
Нб |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где 2 и 3 – степени, равные числу подвижных и схеме, представленной на рисунке 1.2. Уточняем
S и разрывное усилие S раз .
0,82 |
, |
|
неподвижных блоков по усилие натяжения каната
S |
Qрасч |
|
100,33 |
30,588 |
кН, |
||
m |
п |
4 0,82 |
|||||
|
|
|
|
Sразр n S =5,5∙30,588=168,236 кН.
24
По таблице 1.6 диаметр каната d К = 18 мм
Окончательно выбираем канат типа ЛК-Р 6x19 (по ГОСТ 2688-80) со
следующими параметрами: d К |
= 18 мм, |
S |
разр = 169,15 кН, |
|
В |
= 1569 МПа |
|
|
(160 кгс/ мм2).
Длина барабана определяем по формуле (1.8)
при
t
|
|
|
|
|
|
m H |
|
|
|
|
|
|
4 10 |
|
|
|
|
|
|
бар |
|
|
|
|
|
1,5 t |
|
|
|
1,5 |
0,02 0,596 |
мм, |
|||
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Дбар |
|
|
|
|
3,14 0,45 |
|
|
|
|||
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
d |
2...3 18 2 20 |
мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Принимаем |
бар = 0,6 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем толщину стенки барабана |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
δ = |
0,02 Д |
БЛ + (6...10) мм = 0,02∙450 + 8 = 17 мм. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Определяем число оборотов барабана по формуле (1.9) |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
nбар |
|
m vГР |
|
|
4 0,2 |
0,566 |
об/с. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Дбар |
|
0,45 3,14 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выбор электродвигателя проводится по формуле (1.12)
Р |
|
|
G |
ГР |
v |
ГР |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
СТ |
|
|
|
102 |
60 |
||
|
|
м |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
100,33 10 |
3 |
9,8 |
12 |
||
|
|
|||||
0,755 |
102 60 |
|||||
|
2553,5
Вт = 2,554 кВт.
при |
|
м |
|
П |
|
|
ред |
0,82 0,98 0,94 0,755 |
. |
|
|
бар |
|
|
|||||
|
По таблице 1.11 при ПВ = 25% выбираем двигатель с фазовым ротором |
серии MTF012-6. Характеристики двигателя: |
P |
= 2,7 кВт; |
n |
|
= 840 мин |
1 |
; |
|
ДВ |
|
ДВ |
|
|||||
маховый момент ротора mD2 Р 0,12 кг м2 ; |
Тmax = 57 Н∙м; масса mДВ |
= 58 кг. |
Выбор редуктора.
Редуктор выбирается по передаточному числу и вращающему моменту на тихоходном валу. Расчетное передаточное число редуктора
U |
n |
ДВ |
|
||
|
|
|
|
n |
|
|
бар |
840 33,96
24,735
.
Вращающий момент на тихоходном валу редуктора равен моменту на барабане
|
|
|
Dбар |
|
450 10 3 |
|
||||
Т ВР S * |
|
|
|
30,588 |
|
|
7,02 |
кН·м. |
||
|
бар |
|
|
|||||||
|
|
|
2 |
|
2 |
0,98 |
|
|||
По таблице 1.13 по |
Т |
ВР |
|
и U p |
выбираем редуктор Ц2-400 цилиндрический |
|||||
|
|
горизонтальный двухступенчатый редуктор типа Ц2. Передаточное число редуктора U p = 25, отличается от расчетного на
U U p U p 100 0 0 1,07 0 0 ,
U p
что не превышает допустимого, т. е. 4%; момент на тихоходном валу Ттих = 9 кН∙м, т. е. больше расчетного значения.
25
Выбор тормоза.
Тормоз устанавливают на быстроходном валу привода. Расчетный тормозной момент определяется по формуле (1.15)
Т |
|
К |
|
S |
|
|
D |
|
|
ред |
|
бар |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Т |
|
Т |
|
max |
|
2 |
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,
Т |
Т |
|
1,75 30,58810 |
3 |
|
0,45 |
|
0,94 0,98 |
443,8 |
|
|
|||||
|
2 |
25 |
||||
|
|
|
|
|
Н·м.
По таблице 1.16 выбираем колодочный тормоз шкивом 300 мм, развивающий тормозной момент
= 25%).
ТКТ-300 с тормозным
Т |
max |
=500 Н∙м (при ПВ= |
|
Таблица 1.15– Технические характеристики цилиндрических горизонтальных двухступенчатых редукторов типа Ц2
Типораз- |
Передаточное |
Вращающий момент на тихоходном валу , кН∙м, при режиме |
||||||||||||||
мер |
число |
|
|
|
|
|
|
работы |
|
|
|
|
|
|
||
редуктора |
|
Л |
|
|
С |
|
Т |
|
|
|
|
ВТ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
И частоте вращения, |
мин |
1 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
960 |
600 |
|
960 |
|
600 |
|
960 |
|
600 |
|
960 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц2-250 |
10; 12,5; |
3,5 |
|
2,8 |
2,5 |
|
1,8 |
|
1,5 |
|
1,1 |
|
1 |
|
0,9 |
|
|
16; 20; |
3,8 |
|
3,3 |
2,7 |
|
2,6 |
|
1,5 |
|
1,3 |
|
1,0 |
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
25; 31,6; |
3,8 |
|
3,3 |
2,7 |
|
2,6 |
|
1,5 |
|
1,3 |
|
1,2 |
|
1 |
|
|
40; 50 |
4 |
|
3,8 |
2,8 |
|
2,7 |
|
1,5 |
|
1,3 |
|
1,2 |
|
0,9 |
|
Ц2-300 |
10; 12,5; |
5 |
|
4 |
4,4 |
|
3,5 |
|
2,3 |
|
2,0 |
|
1,4 |
|
1,4 |
|
|
16; 20; |
5,8 |
|
5,0 |
4,6 |
|
3,8 |
|
2,3 |
|
2,1 |
|
1,4 |
|
1,4 |
|
|
25; 31,5; |
5,8 |
|
5,0 |
4,3 |
|
4,3 |
|
2,7 |
|
2,5 |
|
1,8 |
|
1,6 |
|
|
40; 50 |
6 |
|
5,4 |
4,4 |
|
4,3 |
|
2,5 |
|
2,3 |
|
1,8 |
|
1,6 |
|
Ц2-350 |
10; 12,5; |
8 |
|
7,1 |
6 |
|
5,6 |
|
3,5 |
|
2,8 |
|
2,2 |
|
2,1 |
|
|
16; 20; |
9 |
|
7,3 |
6,8 |
|
5,6 |
|
3,5 |
|
3 |
|
|
2,2 |
|
1,9 |
|
25; 31,6; |
9,5 |
|
8,2 |
6,5 |
|
6,3 |
|
4,1 |
|
3,3 |
|
2,7 |
|
2,2 |
|
|
40; 50 |
9,5 |
|
8,5 |
6,7 |
|
6,3 |
|
3,7 |
|
3,3 |
|
2,7 |
|
2,2 |
|
Ц2-400 |
10; 12,5; |
14 |
|
11,2 |
8,2 |
|
6,2 |
|
5,3 |
|
3,8 |
|
4,1 |
|
4,1 |
|
|
16; 20; |
18 |
|
14 |
11,5 |
|
8,2 |
|
6,5 |
|
4,8 |
|
4,4 |
|
3,7 |
|
|
25; 31,6; |
18,5 |
|
16,5 |
11,5 |
|
9 |
|
6 |
|
4,3 |
|
4,4 |
|
4,4 |
|
|
40; 50 |
18,5 |
|
17 |
11,5 |
|
9 |
|
6 |
|
4,6 |
|
5 |
|
4,4 |
|
Ц2-500 |
10; 12,5; |
28 |
|
24 |
18 |
|
16 |
|
11,2 |
|
9 |
|
|
7,3 |
|
7,3 |
|
16; 20; |
31,5 |
|
24,3 |
21,2 |
|
17,5 |
|
11,2 |
|
9 |
|
|
7,3 |
|
6,5 |
|
25; 31,6; |
31,5 |
|
30 |
21,2 |
|
20 |
|
13,2 |
|
7 |
|
|
7,3 |
|
6,5 |
|
40; 50 |
31,5 |
|
30 |
21,2 |
|
20 |
|
13,2 |
|
10,6 |
|
7,3 |
|
6,5 |
26
Таблица 1.16 – Тормоза колодочные короткоходовые типа ТКТ
Тип |
Тормоз- |
Удельное |
Отход |
Момент |
Ход |
Тип |
Масса |
|
|
Размеры |
|
|
||
|
ной |
давление |
колодок, |
магнита, |
штока, |
магнита |
тор- |
D |
В |
К |
а |
b |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
момент |
на |
мм |
Н·м |
мм |
|
моза, |
Т |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
колодка, |
|
|
|
|
кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ТКТ- |
20 |
0,12 |
0,4...0,6 |
5,5 |
2...3 |
МО |
12 |
100 |
70 |
100 |
170 |
22 |
||
100 |
|
|
|
|
|
100Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ТКТ- |
40 |
0,04 |
0,4...0,6 |
5,5 |
2...3 |
МО |
25 |
200 |
90 |
170 |
305 |
22 |
||
200/ |
|
|
|
|
|
10Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ТКТ |
160 |
0,18 |
0,5...0,8 |
40 |
2,5...3,8 |
МО |
37 |
200 |
90 |
170 |
305 |
40 |
||
200 |
|
|
|
|
|
200Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ТКТ- |
240 |
0,07 |
0,5...0,8 |
40 |
2,5...3,8 |
МО |
68 |
300 |
140 |
240 |
430 |
40 |
||
300/ |
|
|
|
|
|
200Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ТКТ - |
500 |
0,16 |
0,7...1 |
100 |
3...4,4 |
МО |
92 |
300 |
140 |
240 |
430 |
46 |
||
300 |
|
|
|
|
|
300Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет окончен.
1.8 Расчет и проектирование механизма поворота крана
Главный конструктор в зависимости от типа крана и его назначения предлагает конструкторам проработать несколько вариантов механизма крана, при этом могут быть разработаны различные механизмы поворота, кинематические схемы, опорные устройства крана их конструктивное исполнение и расположение.
В зависимости от места расположения привода механизма поворота крана, их подразделяют на механизмы с приводом, расположенным на поворотной или неподвижной части кран и вне крановой конструкции.
Механизмы поворота у поворотных кранов служат для вращения металлоконструкции и груза.
Принципиальное отличие работы механизмов поворота от рассмотренных выше механизмов подъема и передвижения заключается в том, что при повороте отсутствует поступательно движущиеся массы – имеются только вращающие массы.
Существует два основных типа поворотных кранов:
а) краны с поворотной колонной (с переменным вылетом, рис. 1.6; с постоянным вылетом, рис. 1.7); б) краны с неподвижной колонной (с переменным вылетом, рис. 1.8 и с
постоянным вылетом конструкции, как на рис. 1.7, но без тележки (рис. 1.6). Из атласов по ПТМ принимают вес металлоконструкции крана Gм или
из табл. 1.17 для рис. 1.6; 1.18 для рис. 1.7 и 1.19 для рис. 1.8.
27
Таблица 1.17 – Вес металлоконструкции крана, указанного на рисунке 1.6
Грузоподъемность |
Вылет стрелы |
Вес тележки |
Вес металлоконструкции |
Q, Н |
l, м |
Gт, Н |
Gм , Н |
|
|
|
|
50000 |
4,5 |
4500 |
30000 |
|
7,5 |
4500 |
30000 |
75000 |
4,5 |
5500 |
38000 |
|
7,5 |
5500 |
45000 |
Таблица 1.18 – Вес металлоконструкции крана, указанного на рисунке 1.7
Грузоподъемность |
Вылет стрелы l, м |
Вес тележки Gт, Н |
Q, Н |
|
|
50000 |
4,5 |
20000 |
|
7,5 |
25000 |
75000 |
4,5 |
28000 |
|
7,5 |
37000 |
Таблица 1.19 – Вес металлоконструкции крана, указанного на рисунке 1.8
Грузоподъемность |
Вылет стрелы |
Вес тележки |
Вес металлоконструкции |
Q, Н |
l, м |
Gт, Н |
Gм , Н |
15000 |
4 |
3500 |
15000 |
|
7 |
|
25000 |
50000 |
4 |
4500 |
30000 |
|
7 |
|
50000 |
75000 |
4 |
5500 |
40000 |
|
7 |
|
60000 |
Рисунок 1.6 – Схема крана с поворотной колонной и переменным вылетом
28
Рисунок 1.7 – Схема крана с поворотной колонной и постоянным вылетом
Рисунок 1.8 – Схема крана с неподвижной колонной и переменным вылетом
29
1.8.1 Последовательность расчета механизма поворота
1. Определяется нагрузка от противовеса (Н)
G |
|
|
Q l |
|
G |
М |
l |
M |
, |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ПР |
|
2 |
l |
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
ПР |
|
|
ПР |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.21)
где l
l
– вылет стрелы, м; ПР – расстояние от оси вращения до центра
тяжести противовеса, м;
l |
ПР |
|
|
1 |
... |
1 |
|
l |
|
|
|
|||
|
3 |
|
4 |
|
|
,
(1.22)
2. Определяются усилия, действующие в опорах поворотной части крана:
вертикальное усилие
горизонтальное усилие
H
|
V |
|
Q l |
|
Q GM GПР
GM lM GПР h
,
l |
ПР |
|
,
(1.23)
(1.24)
3. Определяются диаметры цапф верхней и нижней опоры, мм (рисунок
1.9; 1.10; 1.11; 1.12)
d |
|
H h |
|
|
Ц |
3 |
|
|
|
|
0,1 [ |
|
] |
|
|
|
И |
||
|
|
|
|
,
(1.25)
где Н – горизонтальная опорная реакция, Н; h – расстояние между опорами, мм;
[ |
И |
] |
– допускаемое напряжение на изгиб, МПа; |
|
|
||
[ |
И |
] |
= 80…100 МПа – для стали 40 или 50. |
|
|
4. Определяется длинна втулки из условия невыдавливания смазки (если опора на подшипниках скольжения)
l |
|
|
|
Н |
ВТ |
|
[P] |
||
|
d |
|
||
|
|
Ц |
||
|
|
|
|
,
(1.26)
где dЦ – диаметр цапфы, мм;
[Р] –допускаемое давление, МПа; [Р] = 8…12 МПа – для бронзовых втулок;
[Р] = 12…16 МПа – для чугунных и стальных втулок.
5. Определяется диаметр неподвижной колонны у нижней опоры, мм (рисунок 1.12)
Дкол |
|
3 |
|
Q l GM lM GПР |
lПР |
|
, |
(1.27) |
|
0,1 [ И] |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
где Q, GM , GПР – действующие нагрузки, Н;
l, lM , lПР – плечи приложения действующих нагрузок, мм;
30