GOSy_teoria_2013
.pdf120. Расчет КПД цикла с регенеративным подогревом воды. Термический КПД цикла.
η |
|
1 |
Q2 |
1 |
ΔS2 |
T |
где ΔS |
|
ΔS |
|
ΔS |
|
t |
|
|
2 |
об |
р |
|||||||
|
|
Q1 |
|
|
q2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
Q1 |
|
|
|
|
|
|
Выразим изменение энтальпии |
|
ΔS2 в зависимости от t отбора пара воды. |
|||||||||||||||||||||||
Тогда количество |
|
|
тепла |
необходимого для нагрева 1 кг воды в каждой |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
C B (T T |
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ступени: |
|
|
|
p |
|
|
|
k |
|
|
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Tk |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Для всех подогревателей уменьшение энтальпии пара будет |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
B |
|
T |
|
T |
|
|
|
|
T T |
|
T1 |
Tq |
2 |
|
|
||||||||
|
|
|
n,в |
|
|
|
n 1 |
|
|
|
|
2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||
ΔSр C p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Tn,в |
|
|
T2 |
|
|
T2 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
B |
|
|
|
n |
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ΔSр C p |
|
|
|
|
|
|
|
где n - число |
|
|
|
||||||||||||||
n |
|
Tk |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
регенерати вных подогревателей |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
отсюда КПД : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ηt 1 |
|
|
ΔSоб ΔSД |
|
|
|
|
|
где i1 температур а |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
i |
1 |
C' |
|
|
Δi |
n |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
ptn.В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пара; Δin насоса
121. Диаграмма расширения пара в турбине. Полезная работа ступени.
Запишем уравнение первого закона термодинамики для открытой и закрытой
системы: |
|
|
|
|
|
|
Для закрытой: |
dq dU de (1) |
|
|
|
||
Где dq - подведенное тепло, dU - внутренняя энергия, de p dV - работа, |
||||||
совершаемая телом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
| |
|
|
|
|
Для открытой: |
dq dU de |
d |
|
|
(2) |
|
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Где de |
| |
- работа против внешних сил, |
|
|
|
|
d |
2 |
- изменение средней |
||
|
|
|
|
|
кинетической энергии газа.
При совершении газом технологической работы уравнение примет вид:
|
|
|
2 |
|
|
|
| |
|
|
|
|
dq dU de |
d |
|
deT |
(3) |
|
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
171 |
Сравнивая (1) и (3), получим выражение для механической работы:
|
|
|
|
2 |
|
|
|
| |
|
|
|
deT |
de de |
d |
|
|
|
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
Работа проталкивания.
Пусть по трубе переменного сечения движется газ. Найдем работу по перемещению элементарного объема газа из сечения 1 в сечение 2. Параметры газа по длине различны, но в каждой точке постоянны. Перемещение газа по каналу дополняется условием неразрывности:
G S1 1 S2 2 ... const V1 V2
При установившемся движении газа его массовый расход [G]=кг/с через любое сечение в любой момент времени остается неизменным, т.е. соблюдается условие неразрывности.
F P S f (x)
Работа силы по |
проталкиванию |
|
равна площади |
A A A| |
A| |
, |
а работа силы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
1 |
2 |
|
|
сопротивления равна площади B B |
B| |
B| . |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
1 |
2 |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
Работа проталкивания dm из сечения 1 в сечение 2 численно равна: |
||||||||||||||
dme| S B1B2 B2| B1| S A A A| |
A| |
|
dme| S A2 B2 B2| A2| |
S A B B| B| |
или |
|||||||||
|
|
1 |
2 |
1 |
2 |
|
|
|
|
2 |
2 |
21 |
2 |
|
dme| P2 |
dV2 P1 |
dV1 |
|
|
dme| P2 dmV2 P1 dmV1 |
тогда |
|
|||||||
e| P2V2 |
P1V1 , |
de| |
d(PV ) |
|
|
(5) |
|
|
|
|
|
|
С учетом (5) запишем уравнение первого закона термодинамики для открытой системы:
2 dq dU d (PV ) d
2
, преобразовав, получим:
2 dq d (U PV ) d 2
|
|
2 |
|
|
или |
|
|
|
(6) i- энтальпия. Теплота, подведенная к газу, идет |
dq di d |
2 |
|
||
|
|
|
|
на увеличение его энтальпии и на увеличение его кинетической энергии (скорости потока).
Располагаемая работа.
|
| |
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
de de |
|
|
|
|
(7) |
|
|
|
de0 |
- располагаемая работа. |
|
d |
2 |
|
d |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выразим располагаемую работу через параметры состояния:
de PdV , |
de| d(PV ) , |
e0 e e| |
(8) |
|
|
172 |
|
de0 de de| PdV d(PV ) PdV VdP PdV , |
de0 VdP (9) |
Полученное соотношение показывает, что приращение давления dP и скорости dV имеют разные знаки, следовательно, скорость одномерного потока увеличивается с уменьшением давления.
Графическое представление располагаемой работы.
Площадь |
численно равна V dP . |
||
Интегрируем выражение: |
|
||
P1 |
|
|
|
e0 V dp ,численно равен площади |
|||
P2 |
|
|
|
фигуры |
111221 . Работа расширения |
||
равна 111221 . |
|
|
|
Процесс |
вида |
PV n const |
- |
политропный. Найдем связь между располагаемой работой и работой расширения на примере политропного процесса.
V |
V |
dV |
|
1 |
1 |
|
V2 |
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|||||
e |
Pdv |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
V |
V |
V n |
|
n 1 V n 1 |
V |
|
|||
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
n 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
V n 1 |
V n 1 |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
V1 |
|
|
|
V2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
P1V1 |
||||
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n 1 |
||||||||||||||
|
|
|
n 1 V n |
|
|
V n |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
e |
|
|
|
n |
PV |
P V |
|
, |
|
|
||||||||||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
n |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P2V2 - работа в политропном процессе.
e0 n e
173
122. Скорость истечения газа. Энергетический баланс турбинной ступени.
Рассмотрим адиабатный процесс истечения. Теплоту в работу переводят двумя способами:
Рабочее тело высокого давления и температуры расширяют так, что в результате получается полезная работа (ДВС)
Рабочее тело высокого давления и температуры расширяют так, что возрастает его кинетическая энергия, которую используют (газовые и паровые турбины).
Адиабатный процесс – происходит без теплообмена с окружающей средой. Запишем уравнение первого закона термодинамики для адиабатного процесса:
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
di de0 0 |
|
|
|
||||||
|
di d |
2 |
0 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
i |
|
i |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||
|
e |
0 |
|
|
2 |
|
|
de0 |
d |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 2 / 2 |
|
|
|
|
|||||||
|
e |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
2 |
|
|
12 |
|
2e0 |
|
- скорость газа на |
||||||||||
выходе из канала. Обычно 1 |
и |
2 |
||||||||||||||||
различаются |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
44,72 |
|
i1 i2 |
|
|||
2e0 |
2 i1 i2 |
|
Выразим скорость через параметры состояния газа.
e0 |
|
|
k |
|
P1V1 |
P2V2 |
|
|
|
|
|
k |
CP |
- показатель адиабаты |
||||||||||||||||||||
k |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CV |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V1k 1 |
|
|
|
|
|
V1k 1 |
|
P2V2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
PV k |
|
|
|
|
|
|
|
|
V2 |
k |
P1 |
|||||||||||||||||||
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
P2V2 |
|
|
|
|
|
P1V1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V k 1 |
PV |
|
|
P |
|
|
||||||||||
V k 1 |
|
V k 1 |
|
|
|
V |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
1 |
1 |
1 |
2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
P2 |
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
e0 k 1 P1V1 1 |
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
2 k 1 P1V1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
P |
|
(10). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость, полученную из (10) получают при истечении из суживающихся каналов - сопел.
174
G |
A |
- массовый расход. |
|
||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||
|
V2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
k |
|
P |
|
P |
|
|
k |
P |
k |
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
G |
A 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
k 1 V |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
P |
|
||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
1k |
V |
|
V |
|
1 |
|
2 |
|
||||
|
1 |
|
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
(11)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критическое отношение давлений. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
Отношение |
|
|
|
P2 |
P , |
|
при |
котором |
|
массовый |
расход |
будет максимальным, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
называют критическим. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Возьмем производную от выражения [...] выражения (11) |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
1 |
|
|
|
|
|
||||||
|
d |
|
|
P |
|
|
k |
|
|
P |
|
k |
|
|
|
|
|
2 |
P |
k |
|
|
|
k |
|
P |
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
dP |
|
P |
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
k |
|
P |
|
|
|
|
k 1 |
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|||||
2 |
|
P2 |
|
|
k |
|
|
|
k 1 |
|
P2 |
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
P2 |
|
|
|
Pкр |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
(12) |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
k |
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P1 |
|
|
|
P1 |
k 1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Выражение |
(11) |
|
|
при |
условии |
(12) |
имеет |
максимум |
|
Pкр |
0,528 |
. По теории |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
должно идти по dba, но в реальных условиях G идет по cba, так как давление газа не может быть меньше критического.
Критическая скорость.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
k |
|
|
P2 |
k |
|
k |
|
|
|||
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
(13) |
|||||
2 k 1 P1V1 |
1 |
|
|
2 k 1P1V1 |
||||||||||
|
P |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k 1 |
k |
|
||||
|
|
|
|
|
||||
P P |
k 1 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||
1 |
кр |
2 |
|
|
|
|
|
|
P1 V1 |
|
|
Pкр |
V |
|
|
k 1 |
|
|
кр |
|
||||||
|
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
P |
|
|
|
k |
|||
V V |
|
кр |
|
|
|
||||
1 |
кр |
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pкр |
|
|
|
|
Vкр |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
k |
|||
|
|
|
k 1 |
|
|
|
||
|
|
k 1 |
||||||
|
|
|
||||||
|
P |
|
|
|
|
|||
|
|
|||||||
|
|
кр |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
k 1 |
|
|||||
|
|
||||||
|
|
|
|
Vкр |
|||
|
|||||||
|
k 1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр kPкрVкр |
|
|
|
|
a kPV - скорость |
звука.
Сравнивая последние два выражения, делаем вывод, что критическая скорость истечения газа из сопла равна местной скорости звука.
175
123. Сверхзвуковая скорость. Расчет профиля сопла.
Запишем |
|
уравнение |
|
сплошности |
||||||||||||||||||||||||
(неразрывности): |
A GV |
|
|
|
|
|
|
и |
||||||||||||||||||||
продифференцируем. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Ad dA GdV |
|
d |
|
|
dA |
|
dV |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
V |
|
||||||||||||||||||||||
|
dA dV d |
|
|
|
|
A |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
- |
характеризует |
||||||||||||||||||||||||||
|
A |
|
|
|
V |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
продольный профиль сопла. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
PV k |
const |
PkV k 1dV V k dP 0 |
|
||||||||||||||||||||||||
|
dV |
|
|
|
1 dP |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
V |
|
|
k P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
VdP |
d VdP; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
d |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
d |
|
V |
|
dP . |
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dA |
|
1 |
|
dP |
|
V |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
k P |
V |
|
1 |
|
|
dP |
|
|
|
dP |
2 |
|
|||
|
|
kP |
Истечение возможно при dP меньше нуля. И знак определяется ( ). Существуют два случая:
1. |
|
V |
|
|
1 |
, |
a |
dA |
|
0 |
- |
сопло суживающееся. |
|||
2 |
kP |
A |
|||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
V |
|
|
1 |
|
, a |
dA |
0 - |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2. |
|
|
|
|
|
|
|
A |
сопло расширяющееся. |
||||||
|
2 |
|
kP |
|
Первый случай: если увеличивающаяся скорость потока газов остается меньше местной скорости звука, то сопло должно суживаться.
Второй случай: если увеличивающаяся скорость потока газов становится больше местной скорости звука, то сопло должно расширяться.
Для получения сверхзвуковой скорости газа сопло должно быть комбинированным и состоять из сужающейся и расширяющейся части – сопло Лаваля. Максимальный расход газа через сопло Лаваля:
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2k |
|
|
|
|
|
k 1 |
|
|
|
||||||
Gmax |
Amin |
|
|
|
|
|
P1V1 |
10 120 - при таком угле расширение |
|||
|
|
k |
|
||||||||
|
k 1 |
|
1 |
|
газа будет без отрыва от сопла.
Выбор профиля сопла.
176
1. Определяем возможную скорость истечения газа для данного перепада энтальпий в конце и в начале расширения: 44,72i1 i2
2. Определяем скорость звука, соответствующую конечному состоянию газа
a |
|
kP2V2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
Сравнивают два полученных значения. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
a |
|
- |
a |
- |
|
||||
|
Также |
выбирают |
профиль |
сопла, |
пользуясь |
||||||||
|
приближенным значением критического давления: |
|
|||||||||||
Pкр |
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
k 1 |
|
Если |
|
а если P2 Pкр |
, то |
|
|||
|
|
|
|
|
|
P2 Pкр |
|
||||||
P1 |
|
|
|
|
|||||||||
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
к=1,3 |
– |
|
перегретый пар |
|
||||||
|
|
|
к=1,135 |
– сухой |
|
насыщенный пар |
|
к=1,035+0,1х – влажный пар
124. Внутренний абсолютный КПД турбины. Конструкция паровых турбин.
Различают паровые и газовые турбины. Газовые работают на средах, свойства которых близки к свойствам идеального газа. В паровых турбинах в реализуемом диапазоне изменения параметров процесс расширения может идти как с образованием жидкой фазы, так и без ее образования.
Взависимости от состояния пара перед турбиной: - на перегретом паре, - на насыщенном паре
Взависимости от давления на выходе турбины: - конденсационные (процесс расширения заканчивается в области давлений меньше атмосферного), - турбины противодавления (-//- в области избыточного давления).
На АЭС используют в основном конденсационные турбины. Основные характеристики турбины:
Мощность |
N (кВт) |
|
Скорость вращения |
n(об / мин) |
|
|
Давление на входе |
P1 |
|
Давление выхлопа |
Pk |
|
Температура на входе |
T1 |
|
Внутренний КПД турбины |
0 |
177
1.Сопла
2.Рабочие лопатки Корпус.
Рабочее колесо.
Способы регулирования турбины:
1.Если рабочее тело первой ступени турбины подается через единый регулирующий орган – дроссель, то говорят о дроссельном регулировании.
2.Если весь поток рабочего тела делится на несколько параллельных потоков с собственным регулирующим органом каждый и каждый поток подводится к определенной группе сопел, то говорят о сопловом регулировании.
3.Когда часть рабочего тела подается к одной из промежуточных ступеней, то говорят о байпасном (обводном) регулировании.
Крупные турбины делятся на части высокого, среднего и низкого давления. Часть турбины, объединенная общим корпусом, называется цилиндром. Наряду с одноосевыми используются и двухвальные турбины.
Ступень осевой турбины.
Ступень турбины, включающая сопла и рабочую решетку называется ступенью давления.
Если расширение рабочего тела происходит только в соплах, то такая ступень называется активной, а если расширение рабочего тела происходит и в соплах, и в каналах рабочей решетки, то такая ступень называется реактивной.
178
|
h02 |
|
|
- термодинамическая степень реактивности. Для активной |
|
|
|
|
|
h01 h02 |
0 , к активной также относятся
Относительный лопаточный КПД.
c |
|
hc |
|
- коэффициент потерь в сопле. |
|
h |
c 2 |
|
|||
|
|
|
|||
|
|
0 |
2 |
|
|
|
|
01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
hл |
|
|
||
h02 |
12 |
- |
||||
|
|
|||||
|
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
коэффициент потерь в рабочей решетке. В числителе – потерянная энергия, в знаменателе – располагаемая энергия.
|
C1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
1 c |
|
|
1 Л |
- скоростные коэффициенты |
|||
C1t |
2t |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(отношение действительной скорости истечения к теоретической).
C 2
hвс 22 - потеря с выходной скорости.
|
e |
|
|
- относительный лопаточный кпд (отношение полезной работы, |
|
|
|
|
|
E0 |
отданной потоком газа в рабочей решетке, к располагаемой работе).
e E |
|
h h |
|
h/ |
h / |
(1 |
|
)h |
Е |
|
|
|
C02 |
h h |
|
C22 |
|
|
|
|
0 2 |
2 2 |
|||||||||||
|
0 |
c |
Л |
вс |
вС |
|
2 |
вс |
|
0 |
|
01 02 |
0 - доля кинетической энергии входящего в ступень потока, которая может быть использована в данной ступени.
2 - доля кинетической энергии выходящего из ступени потока, которая может быть использована в последующем.
Для одноступенчатых турбин 2 0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
|
|
|
|
|
U |
||
|
|
|
|
2 2 |
X |
|
cos |
|
X |
1 |
|
|
1 |
|
X |
|
|
|
|
||||
0 Л |
1 |
1 |
|
1 |
- |
||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
cos |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
C1 |
|||
характеристический коэффициент. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
- фиктивная скорость. |
|
|
|||||||||
X |
a |
|
|
|
C |
a |
2h |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
Ca |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если исследовать функцию на максимум, то
максимум при X1 0,5 cos 1 |
для 0 Л . |
||||||||||||
Для реактивной ступени: |
|
||||||||||||
0 Л |
|
|
|
X 1 |
2 cos 1 |
X |
1 |
|
|
|
|
||
|
1 |
1 X |
2 cos |
|
X |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|||||||
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Данное отношение имеет максимум при X1 cos 1 0,9 1
179
Существуют и другие потери, связанные с потерей на трение вентиляции и связанные с потерей собственно рабочего тела.
Потери на трение вентиляции:
hтв |
1,07d 2 0,61z 1 e d l20,5 |
1 |
|
K 3 |
1 |
кДж/кг. |
|
|
|
|
M |
||||
|
V 106 |
|
|
1 - для перегретого пара.
1,2 1,3 - для влажного пара
d – средний диаметр турбины z – число ступеней скоростей
l2 - выходная высота рабочих лопаток V – удельный объем пара в камере
U – линейная скорость М – расход пара
e – степень парциальности – доля окружности, по которой подводится рабочее тело к лопаткам. При е=0, т.е. рабочее тело подводится по всей окружности и потери на вентиляцию равны нулю.
Потери на утечку:
|
M ут |
h |
|
тв |
|
hтв |
ут |
hут |
|||
hут |
0 |
|
|
|
|
, тогда: |
|||||
|
|
|
h0 |
|
|||||||
M |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
h0 |
||||
0i |
0 Л |
тв |
ут |
- характеризует долю мощности, которая передается от |
рабочего тела на ротор турбины.
125. Газотурбинный цикл. Анализ КПД газотурбинной установки. Необходимое условие работы газотурбинной установки.
|
P1 |
- степень повышения |
P |
||
|
2 |
|
давления в компрессоре.
1-2 – адиабатическое сжатие в конденсаторе 3-4 - расширение газа в турбине
4-1 – охлаждение рабочего
2-3 – подвод тепла.
t |
1 |
1 |
|
- термический кпд. |
|
|
|
||||
|
к 1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
к – показатель адиабаты.
180