- •Т.П. Макарова, э.И. Марданова, л.Ф. Корепанова Технология переработки нефти и газа
- •© Альметьевский государственный
- •Общие указания
- •I. Химический состав нефти
- •1. Элементный и фракционный состав нефти
- •2.1. Парафиновые углеводороды
- •2.3. Нафтеновые углеводороды
- •2.4. Ароматические углеводороды
- •2.5. Гибридные углеводороды
- •2.6. Гетероатомные соединения нефти
- •2.6.1. Серусодержащие соединения
- •2.6.2. Азотсодержащие соединения
- •Распределение азотистых соединений
- •2.6.3. Кислородсодержащие соединения
- •3. Классификация нефтей
- •3.1. Химическая классификация
- •3.2. Технологическая классификация
- •1. Классификация процессов переработки нефти, газовых конденсатов и газов
- •2. Основные этапы нефтепереработки
- •3. Подготовка нефти к переработке
- •Сырая нефть; II- деэмульгатор; III- сброс воды; IV- подача щелочной воды; V- обессоленная и обезвоженная нефть
- •3.1. Нефтяные эмульсии
- •4. Первичная переработка нефти
- •4.1. Атмосферная и вакуумная перегонка нефти
- •4.2. Вторичная перегонка бензинов
- •5. Вторичная переработка нефти
- •5.1. Термический крекинг
- •5.2. Коксование
- •5.3. Пиролиз
- •5.4. Каталитический крекинг
- •5.5. Риформинг
- •5.6. Гидрогенизация
- •6. Очистка нефтепродуктов
- •6.1. Очистка светлых нефтепродуктов
- •6.2. Очистка смазочных масел
- •7. Типы нефтеперерабатывающих заводов
- •8. Переработка газов
- •8.1. Исходное сырье и продукты переработки газов
- •8.2. Основные объекты газоперерабатывающих заводов
- •8.3. Отбензинивание газов
- •8.3.1. Компрессионный метод
- •8.3.2. Абсорбционный метод
- •8.3.3. Адсорбционный метод
- •8.3.4. Конденсационный метод
- •8.3.5. Газофракционирующие установки
- •9. Химическая переработка углеводородного сырья
- •9.1. Производство нефтехимического сырья
- •9.2. Производство поверхностно-активных веществ
- •9.3. Производство спиртов
- •9.4. Производство полимеров
- •9.5.2. Синтетические каучуки
- •9.5.3. Пластмассы
- •9.5.4. Синтетические волокна
- •III. Материальные и тепловые расчеты химико-технологических процессов
- •1. Составления материальных балансов
- •И материальные расчеты химико-технологических процессов
- •Материальный баланс на 1т окиси этилена
- •Материальный баланс печи крекинга (на 1000 м3 природного газа)
- •Происходит дальнейшее хлорирование
- •Материальный баланс хлоратора бензола (1т хлорбензола)
- •Образовалось в соответствии с заданным мольным соотношением
- •С воздухом………. 586
- •Материальный баланс реактора для окисления метанола (1ч работы)
- •2. Равновесие химико-технологических процессов
- •3. Составление энергетического (теплового) баланса и тепловые расчеты химико-технологических процессов
- •4. Массообменные процессы
- •Возьмем при 1900°c
- •Бензол ………… 49,063 Дихлорбензол ………… 53,05
- •Суммарный тепловой эффект при хлорировании 1т бензола
- •IV. Расчет ректификационных колонн
- •2. Температурный режим
- •Решение.Парциальное давление паров бензина равно
- •Продолжение таблицы
- •3. Высота
- •4. Материальный и тепловой балансы
- •Общее количество тепла, вводимого в колонну, составит
- •V. Расчет реакционных устройств термических процессов
- •1. Реакционные змеевики и камеры установок термического крекинга под давлением
- •1.1. Определение скорости реакции
- •1.2. Расчет реакционного змеевика печи термического крекинга
- •1.3. Расчет реакционной камеры
- •2. Реакционные аппараты установок коксования нефтяных остатков
- •2.1. Определение выхода продуктов коксования
- •2.2. Расчет реактора и коксонагревателя на установках коксования в подвижном слое гранулированного коксового теплоносителя
- •2.3. Расчет реактора на установках коксования в кипящем слое коксового теплоносителя
- •3.1. Расчет печи трубчатой установки пиролиза
- •Учитывая, что
- •Диаметр труб рассчитывают по формуле
- •3.2. Пиролиз на установках с подвижным слоем твердого теплоносителя
- •3.3. Установки с кипящим слоем твердого теплоносителя
- •Находят объем катализатора в реакторе
- •1. Процесс каталитического алкилирования парафиновых и ароматических углеводородов олефинами
- •Рассчитывают выход алкилата
- •Теплота сгорания нефтепродуктов
- •Среднее число атомов в молекуле сырья (т) определяется по формуле
- •Итого………..-43710
- •Вычисляют приближенно молекулярную массу групп углеводородов
- •Лабораторная работа № 1 Тема: «Определение содержания воды в нефти методом Дина и Старка»
- •1.1. Основные понятия
- •Требования к содержанию воды в нефти, поставляемых с промыслов
- •1.2. Описание методики определения содержания воды в нефти методом Дина и Старка
- •Лабораторная работа № 2 Тема: «Определение механических примесей в нефти
- •2.1. Основные понятия
- •2.2 Описание методики определения механических примесей в нефти
- •Лабораторная работа № 3 Тема: «Определение содержания солей в нефти»
- •3.1. Основные понятия
- •3.2 Описание методики определения содержания солей в нефти
- •Приложение 1
- •Подписано в печать 20.09.2007 г.
3.1. Расчет печи трубчатой установки пиролиза
На установке сырье поступает в конвекционную камеру печи, где нагревается до 550-600°С. Затем проходит радиантный экран, где протекает реакция пиролиза. Дымовые газы покидают печь с температурой 300-350°С. Продолжительность пребывания газообразного сырья в зоне реакции 0,7-1,5 с, жидкого сырья 40-50 с. Температура, при которой начинается реакция пиролиза, для метана 900°С, этана 600°С, пропана 500°С, бутана 450°С и жидкого сырья 400-425°С. Оптимальные условия пиролиза различных видов сырья приведены ниже:
|
Температура, оС |
Продолжительность пребывания сырья в зоне реакции, с |
Количество водяного пара, % на сырье |
Бензин прямой перегонки | |||
Этиленовый режим……………........ Пропиленовый режим……….…….. Бутиленовый режим………...…..….. |
780-800 750 725 |
0,5-1,0 0,5 1,0 |
30-50 25 25 |
Газовый бензин | |||
Этиленовый режим……………....... Пропиленовый режим……….…….. |
780-800 750 |
1,0 1,0 |
20-50 20-50 |
н-Бутан | |||
Этиленовый режим……………........ Пропилен-бутиленовый режим…… |
800 750 |
0,5-1,0 1,0 |
20 20 |
Пропан | |||
Этиленовый режим……………........ Пропиленовый режим……….…….. |
800 775 |
1,0-1,5 1,0 |
15 15 |
Этан | |||
Этиленовый режим……………........ |
825-830 |
1,0 |
10 |
Интенсификация процесса для увеличения выхода целевых продуктов определяется так называемым фактором жесткости
(5.11)
Где - фактор жесткости;Т - температура процесса, К; - продолжительность реакции, с.
Выходы продуктов пиролиза (с учетом рециркулирующих этана и пропана) приведены в табл. 5.2.
Таблица 5.2
Выходы продуктов пиролиза с учетом рециркулирующих этана и пропана
Показатели |
Сырье | ||||||
этановая фракция |
пропановая фракция |
бутановая фракция |
газовый бензин |
бензино-лигроиновая фракция |
керосино-газойлевая фракция |
тяжелые нефтяные продукты | |
Температура, оС Расход водяного пара % масс Глубина превращения за один проход сырья, % масс. Выход газообразных углеводородов, % масс в том числе этилена пропилена бутилена бутадиена Выход фракции С5– 180оС, % масс. |
830 15 60
97
78 2 1,7 - 2 |
800 20 85
94
40 24 1,8 - 4 |
800 20 90
91
42 17 5,8 - 4,2 |
810 20 85
78
35 12 3 1,6 17,8 |
785 75 -
62
27 13 5,5 4 32 |
750 60 -
60
23 12 4,8 2,7 27 |
680 60 -
48
18 5 2,2 0,8 20 |
Продукты пиролиза из трубчатой печи поступают в закалочный аппарат, где при помощи воды мгновенно снижается их температура и прекращается реакция разложения. При использовании тепла продуктов пиролиза в дальнейшем для производства водяного пара охлаждение в закалочном аппарате ведут до 700°С; если тепло продуктов пиролиза не используется, то их охлаждают в закалочном аппарате до 150-200°С.
Расчет конвекционной камеры печи пиролиза не отличается от расчета обычных печей. В радиантной части печи происходит перегрев сырья и водяного пара и протекает эндотермическая реакция пиролиза.
Расчет радиантной секции печи можно начать с определения внутреннего диаметра труб (d, м) змеевика, исходя из количества передаваемого тепла (Q, кДж/ч) при заданном перепаде давления (Р, Па)
(5.12)
(5.13)
где qcp - средняя тепловая напряженность поверхности радиантных труб; N1 - число труб, необходимых для передачи тепла; fT -коэффициент трения; - плотность газа, кг/м3; и - средняя линейная скорость газа, с; g - ускорение свободного падения, м/с2; N2 - число труб в змеевике; L - эквивалентная длина одной трубы с калачом, м; l - длина прямого участка трубы, м
(5.14)
При правильном выборе диаметра трубы змеевика (d, м) значение N2 приближается к значению N1. Диаметр трубы реакционного змеевика можно определить и по продолжительности пребывания (, с) смеси в реакционной зоне
(5.15)
где - объем реакционной зоны, м3; - объем газового потока, м3/с; - плотность реакционной смеси, кг/м3; GC - нагрузка реактора по сырью, кг/ч.