- •Т.П. Макарова, э.И. Марданова, л.Ф. Корепанова Технология переработки нефти и газа
- •© Альметьевский государственный
- •Общие указания
- •I. Химический состав нефти
- •1. Элементный и фракционный состав нефти
- •2.1. Парафиновые углеводороды
- •2.3. Нафтеновые углеводороды
- •2.4. Ароматические углеводороды
- •2.5. Гибридные углеводороды
- •2.6. Гетероатомные соединения нефти
- •2.6.1. Серусодержащие соединения
- •2.6.2. Азотсодержащие соединения
- •Распределение азотистых соединений
- •2.6.3. Кислородсодержащие соединения
- •3. Классификация нефтей
- •3.1. Химическая классификация
- •3.2. Технологическая классификация
- •1. Классификация процессов переработки нефти, газовых конденсатов и газов
- •2. Основные этапы нефтепереработки
- •3. Подготовка нефти к переработке
- •Сырая нефть; II- деэмульгатор; III- сброс воды; IV- подача щелочной воды; V- обессоленная и обезвоженная нефть
- •3.1. Нефтяные эмульсии
- •4. Первичная переработка нефти
- •4.1. Атмосферная и вакуумная перегонка нефти
- •4.2. Вторичная перегонка бензинов
- •5. Вторичная переработка нефти
- •5.1. Термический крекинг
- •5.2. Коксование
- •5.3. Пиролиз
- •5.4. Каталитический крекинг
- •5.5. Риформинг
- •5.6. Гидрогенизация
- •6. Очистка нефтепродуктов
- •6.1. Очистка светлых нефтепродуктов
- •6.2. Очистка смазочных масел
- •7. Типы нефтеперерабатывающих заводов
- •8. Переработка газов
- •8.1. Исходное сырье и продукты переработки газов
- •8.2. Основные объекты газоперерабатывающих заводов
- •8.3. Отбензинивание газов
- •8.3.1. Компрессионный метод
- •8.3.2. Абсорбционный метод
- •8.3.3. Адсорбционный метод
- •8.3.4. Конденсационный метод
- •8.3.5. Газофракционирующие установки
- •9. Химическая переработка углеводородного сырья
- •9.1. Производство нефтехимического сырья
- •9.2. Производство поверхностно-активных веществ
- •9.3. Производство спиртов
- •9.4. Производство полимеров
- •9.5.2. Синтетические каучуки
- •9.5.3. Пластмассы
- •9.5.4. Синтетические волокна
- •III. Материальные и тепловые расчеты химико-технологических процессов
- •1. Составления материальных балансов
- •И материальные расчеты химико-технологических процессов
- •Материальный баланс на 1т окиси этилена
- •Материальный баланс печи крекинга (на 1000 м3 природного газа)
- •Происходит дальнейшее хлорирование
- •Материальный баланс хлоратора бензола (1т хлорбензола)
- •Образовалось в соответствии с заданным мольным соотношением
- •С воздухом………. 586
- •Материальный баланс реактора для окисления метанола (1ч работы)
- •2. Равновесие химико-технологических процессов
- •3. Составление энергетического (теплового) баланса и тепловые расчеты химико-технологических процессов
- •4. Массообменные процессы
- •Возьмем при 1900°c
- •Бензол ………… 49,063 Дихлорбензол ………… 53,05
- •Суммарный тепловой эффект при хлорировании 1т бензола
- •IV. Расчет ректификационных колонн
- •2. Температурный режим
- •Решение.Парциальное давление паров бензина равно
- •Продолжение таблицы
- •3. Высота
- •4. Материальный и тепловой балансы
- •Общее количество тепла, вводимого в колонну, составит
- •V. Расчет реакционных устройств термических процессов
- •1. Реакционные змеевики и камеры установок термического крекинга под давлением
- •1.1. Определение скорости реакции
- •1.2. Расчет реакционного змеевика печи термического крекинга
- •1.3. Расчет реакционной камеры
- •2. Реакционные аппараты установок коксования нефтяных остатков
- •2.1. Определение выхода продуктов коксования
- •2.2. Расчет реактора и коксонагревателя на установках коксования в подвижном слое гранулированного коксового теплоносителя
- •2.3. Расчет реактора на установках коксования в кипящем слое коксового теплоносителя
- •3.1. Расчет печи трубчатой установки пиролиза
- •Учитывая, что
- •Диаметр труб рассчитывают по формуле
- •3.2. Пиролиз на установках с подвижным слоем твердого теплоносителя
- •3.3. Установки с кипящим слоем твердого теплоносителя
- •Находят объем катализатора в реакторе
- •1. Процесс каталитического алкилирования парафиновых и ароматических углеводородов олефинами
- •Рассчитывают выход алкилата
- •Теплота сгорания нефтепродуктов
- •Среднее число атомов в молекуле сырья (т) определяется по формуле
- •Итого………..-43710
- •Вычисляют приближенно молекулярную массу групп углеводородов
- •Лабораторная работа № 1 Тема: «Определение содержания воды в нефти методом Дина и Старка»
- •1.1. Основные понятия
- •Требования к содержанию воды в нефти, поставляемых с промыслов
- •1.2. Описание методики определения содержания воды в нефти методом Дина и Старка
- •Лабораторная работа № 2 Тема: «Определение механических примесей в нефти
- •2.1. Основные понятия
- •2.2 Описание методики определения механических примесей в нефти
- •Лабораторная работа № 3 Тема: «Определение содержания солей в нефти»
- •3.1. Основные понятия
- •3.2 Описание методики определения содержания солей в нефти
- •Приложение 1
- •Подписано в печать 20.09.2007 г.
4. Материальный и тепловой балансы
Материальный и тепловой балансы составляют для установившегося режима колонны, учитывая, что сумма материальных и тепловых потоков, поступающих в колонну, равна сумме материальных и тепловых потоков, покидающих ее.
Pиc. 4.10. Схема верхней части ректификационной колонны:
I - холодное орошение; II - пары бензина; III - водяные пары.
Рис. 4.11. Схема ректификационной колонны:
I - сырье; II - фракция 85-190 °С; III - фракция 190-240 °С; IV - фракция 240-350 оС; V - мазут; VI - водяной пар; VII - первое циркуляционное орошение; VIII - второе циркуляционное орошение.
Рис. 4.12. Схема материальных потоков в ректификационной колонне.
Материальный баланс колонны может быть составлен в массовых единицах или процентах. Результаты расчета материального баланса колонны для ректификации сложных смесей сводят в таблицу.
На рис. 4.12 дана схема колонны со следующими обозначениями: G - масса сырья, кг/ч; D - масса ректификата, кг/ч; R - остаток, кг/ч. Материальный баланс при установившемся режиме можно записать следующим образом:
(4.6)
Взято |
Получено | ||||||
Продукт |
оС |
% масс. |
кг/ч |
Продукт |
оС |
% масс. |
кг/ч |
Сырье |
|
|
|
Верхний Боковой № 1 № 2 Нижний Потери |
|
|
|
Всего…….. |
|
|
|
Всего…….. |
|
|
|
Материальный баланс колонны по компоненту i представляется уравнением
(4.7)
где - массовые доли компонентаi в сырье, ректификате и остатке.
При расчете колонны величины G и известны. Задаваясь четкостью ректификации, определяют величинуD. Для этой цели пользуются уравнением, полученным после совместного решения равенств (4.6) и (4.7)
Тепловой баланс колонныучитывает все тепло, вносимое в колонну и выносимое из нее. Согласно закону сохранения энергии, можно написать (без учета потерь тепла в окружающую среду)
(4.8)
где - суммарное тепло, входящее в колонну, Вт или кДж/ч;- суммарное тепло, выходящее из колонны, Вт или кДж/ч.
Тепло, вводимое в колоннy (см. рис. 4.12):
с сырьем, нагретым до температуры t0 (Qc, Вт или кДж/ч)
где - энтальпия сырья, кДж/кг.
Если идет частичное испарение и доля отгона равна , то тепло, вносимое в колонну, будет равно
2) с водяным паром, подаваемым на отпарку, или горячей струей (Qв. п, Вт или кДж/ч).
Общее количество тепла, вводимого в колонну, составит
Тепло выводится из колонны (см. рис. 4.12):
1) с парами ректификата (QD, Вт или кДж/ч)
2) с жидким остатком (QR, Вт или кДж/ч)
3) с верхним орошением (Qcp, Вт или кДж/ч).
Общее количество тепла, выводимого из колонны, составит
Подставляя полученные значения в равенство (4.8), получают
(4.9)
или
(4.10)
где - массовая доля отгона;-энтальпия паров и жидкой части сырья при температуре входа в колонну, кДж/кг;t0 - температура нагрева сырья; - энтальпия паров ректификата при температуре верха колонны, кДж/кг;- энтальпия жидкого остатка при температуре низа колонны, кДж/кг.
Пример 4.11. В ректификационную колонну подают Gн = 351800 кг/ч нефти, нагретой до t = 360°С (= 0,875) иGв = 9490 кг/ч водяного пара (П = 0,3 МПа, t = 400oC). В результате ректификации получают Gб = 28,6 т/ч бензиновой фракции (= 0,712),Gк = 60 т/ч керосиновой (= 0,776),Gд = 63,3 т/ч фракции дизельного топлива (= 0,8553) иGм = 199,9 т/ч мазута (= 0,9672). Определить необходимую массу подаваемого в колонну циркуляционного орошения. Температурный режим колонны дан на рис. 4.13.
При составлении теплового баланса следует учесть тепло, вносимое водяным паром, поступающим из отпарных колонн: фракции дизельного топлива 1266 кг/ч и керосиновой фракции 1200 кг/ч. Кроме того, за счет подачи водяного пара в низ колонны от мазута отпаривается 5300 кг/ч бензиновой, 8800 кг/ч керосиновой и 8800 кг/ч дизельной фракции.
Решение. Составляют тепловой баланс по секциям и данные вносят в таблицы.
Разность между теплом, входящим в секцию бензиновой фракции и выходящим из нее
= 94 164 000 - 69 440 000 = 24 724 000 кДж/ч
Таким образом, в бензиновой секции избыток тепла 24724 103 кДж/ч следует снимать орошением, масса которого составляет
Рис. 4.13. Схема колонны к примеру 1:
I - нефть; II – бензин и водяной пар; III – керосин; IV – дизельное топливо; V – водяной пар; VI – мазут.
I. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС СЕКЦИИ ДИЗЕЛЬНОГО ТОПЛИВА – КОНТУРА А (см. рис.4.13)
Продукт |
Взято |
Продукт |
Получено | ||||||||
t, oC |
G, кг/ч |
I, кДж/кг |
Q, кДж/ч |
t, oC |
G, кг/ч |
I, кДж/кг |
Q, кДж/ч | ||||
Сырье паровая фаза- фракции бензиновая керосиновая дизельная жидкая фаза- мазут Водяной пар |
360
- - - 360
400 |
23300 51200 54500 221800
7024 |
1140 1127 1090 865
3268 |
25570000 57710000 59410000 191860000
22954000 |
Жидкая фаза- мазут Паровая фаза – фракции бензиновая керосиновая дизельная Водяной пар |
340 315
- - - 315 |
199900
28600 60000 63300 7024 |
795
1044 1021 985 3097 |
158890000
29860000 61260000 62350000 21750000 | ||
Итого…. |
- |
- |
- |
358500000 |
Итого…. |
- |
- |
- |
334110000 |
II. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС СЕКЦИИ КЕРОСИНОВОЙ ФРАКЦИИ – КОНТУРА Б (см. рис.4.13)
Продукт |
Взято |
Продукт |
Получено | ||||||||
t, oC |
G, кг/ч |
I, кДж/кг |
Q, кДж/ч |
t, oC |
G, кг/ч |
I, кДж/кг |
Q, кДж/ч | ||||
Паровая фаза- фракции бензиновая керосиновая дизельная Водяной пар снизу атмосфер- ной колонны из отпарной секций |
315 - -
315
400 |
28600 60000 63300
7024
1266 |
1044 1021 985
3097
3268 |
29860000 61260000 62350000
21750000
4137000 |
Паровая фаза – фракции бензиновая керосиновая Жидкая фаза- ди- зельная фракция Водяной пар |
200 -
315 200 |
28600 60000
63300 8290 |
763 747
740 2891 |
21820000 4446000
46840000 23960000
| ||
Итого…. |
- |
- |
- |
179360000 |
Итого…. |
- |
- |
- |
137080000 |
III. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС СЕКЦИИ БЕНЗИНОВОЙ ФРАКЦИИ – КОНТУРА В (см. рис.4.13)
Продукт |
Взято |
Продукт |
Получено | ||||||||
t, oC |
G, кг/ч |
I, кДж/кг |
Q, кДж/ч |
t, oC |
G, кг/ч |
I, кДж/кг |
Q, кДж/ч | ||||
Паровая фаза- фракции бензиновая керосиновая Водяной пар снизу колонны из отпарной ко-лонны |
200
- -
200 400 |
28600 60000
8290 1200 |
763 741
2891 3268 |
21821000
21821000 44460000
23962000 3921000 |
Паровая фаза –бен- зиновая фракции Жидкая фаза- ке- росиновая фрак- ция Водяной пар |
110
200
110 |
28600
60000
9490 |
564
460
2709 |
16130000
27600000
25710000 | ||
Итого…. |
- |
- |
- |
94164000 |
Итого…. |
- |
- |
- |
69440000 |
Температуру острого орошения принимают равной 40°С. В первых двух секциях избыточное тепло необходимо снять циркуляционным орошением. Последнее рекомендуется вводить в колонну на 1-2 тарелки выше вывода его из колонны. Принимают в колонне одно циркуляционное орошение с температурой вывода t1 = 240°С и ввода t2 = 85°С. Энтальпия равна = 574 кДж/кг,=175 кДж/кг. Этим орошением необходимо снять следующее количество тепла:
Масса циркуляционного орошения составляет
параметры |
Вариант | |||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 | |
t 0С |
350 |
352 |
354 |
356 |
358 |
360 |
362 |
364 |
366 |
368 |
Gн т/ч |
300 |
310 |
320 |
330 |
340 |
350 |
360 |
370 |
380 |
390 |
Gв т/ч |
7,5 |
7,8 |
8 |
8,3 |
8,5 |
8,7 |
9 |
9,2 |
9,5 |
9,8 |
Gб т/ч |
30 |
32 |
34 |
36 |
38 |
40 |
42 |
44 |
46 |
48 |
Gк т/ч |
52 |
54 |
56 |
58 |
60 |
62 |
64 |
66 |
68 |
70 |
Gд т/ч |
64 |
66 |
68 |
70 |
72 |
74 |
76 |
78 |
80 |
82 |
Gм т/ч |
154 |
158 |
162 |
166 |
170 |
174 |
178 |
182 |
186 |
190 |