2.5.Блоки

Рис.2.7

2.5.1.Основные размеры ручья принимают по рис.2.7. Диаметр блока . Коэффициент е принимают по табл.2.2.

Целесообразно диаметр блока принимать на 25% больше, чем получается по этой формуле; следует выбирать из табл.1.2.

Диаметр уравнительного блока .

Желательно все блоки унифицировать.

2.5.2.Подшипники блоков. Частота вращения отклоняющего блока

мин^-1.

Радиальную нагрузку на подшипники отклоняющего блока определяют аналитически или графически в предположении, что в канате действует наибольшее натяжение F_max.

Частота вращения наиболее быстроходного блока подвески крюка.

мин^-1.

Наибольшая нагрузка на подшипник блока полиспаста F_бл=2 F_max /Z_n , где Z_n- число подшипников в блоке.

Эквивалентная нагрузка на подшипник блока

Р= F_блVK_gK_HE= F_{бл *}1.2 _* 1.3 K_HE,

где K_HE-коэффициент эквивалентности, принимаемый по табл. 2.3.

Обычно большими получаются подшипники блоков полиспаста, которые и устанавливают во всех блоках по соображениям унификации.

2.6. Передаточное отношение привода.

Частота вращения барабанов

мин^-1.

В эту формулу иподставляют в метрах.

Необходимое передаточное отношение привода u=n_эв/n_бар;

Полученное значение округляют до стандартного значения по табл.1.2 в меньшую сторону, если двигатель недогружен, и в большую, если он загружен полностью.

Открытых передач следует, по возможности, избегать.

Передаточные отношения редукторов нужно принимать не более: двухступенчатые цилиндрические и коническо- цилиндрические-40; глобоидные-63; двухступенчатые планетарные- 125; волновые- 315.

Фактическая скорость не должна отличаться от заданной более, чем на 10%; если допуск не соблюден, варьируютилиu.

2.7. Редуктор

Момент на барабане

,

где - наибольшее натяжение в канате;m- число канатов, наматываемых на барабан.

Наибольший момент на тихоходном валу редуктора

.

Выбор размера редуктора приведен в п. 1.7.2.

Коэффициенты эквивалентности K_HE принимают по табл.2.3.

Таблица 2.3.

Режим	Л	С	Т	ВТ
KHE	0,5	0,5	0,63	0,8

2.8 Тормоза

2.8.1 Определение требуемого момента тормоза.

Грузовой момент на валу тормозного шкива

,

где обратный КПД: при зубчатом редукторе , при глобоидном или червячном редукторе.

КПД при подъеме .

Значения КПД приведены в п.1.3.

Требуемый момент тормоза Т_т≥Т_грК_торм.

Коэффициенты запаса торможения принимают по табл.2.4.

Таблица 2.4.

Режим	Л	С	Т	ВТ
Kторм	1,5	1,75	2	2,5

Если установлено два тормоза: грузоподъемный и стопорный, то для первого K_торм=1.1; для второго K_торм=1.25. Если установлено два стопорных тормоза, то для каждого из них K_торм=1.25.

2.8.2.Выбор размера нормализованного тормоза. Если использован двигатель со встроенным тормозом, то установки дополнительного тормоза не требуется.

Тип тормоза: при режимах Л и С –ТКТ, ТКП или с гидротолкателем, при режимах Т и ВТ- ТКП или с гидротолкателем. В элетроталях при режиме Т на промежуточном валу редуктора устанавливается грузоупорный тормоз. Размер стопорного тормоза выбирают по справочнику, исходя из значения Т_т .

2.8.3.Колодочный тормоз (рис.2.8). При проектировании колодочного тормоза диаметр шкива находят из уравнения

,

где -момент тормоза,;

[P]-допустимое давление с учетом неодинаковости прижатия колодок, значения [P] принимают по табл.2.5.

Рис.2.8

Таблица 2.5

Режим	Л	С	Т	ВТ
[P], Н/мм2	0,3	0,2	0,15	0,1

Диаметр шкива округляют по табл. 1.2.

Ширина колодки в=(0.315…0.4)D.

Если диаметр D принят больше расчетного, то выбирают меньшее значение в, и –наоборот. Шкив делают на 3…5 мм шире колодки.

Усилия прижатия колодок (см.рис.2.8)

, .

Если колодки крепятся к рычагам шарнирно, то размер относится к оси шарнира. Целесообразно принимать b=0.

Коэффициент трения вальцованной ленты без смазки по чугуну или стали f=0.42.

Во избежание задира стальные шкивы должны иметь твердость рабочей поверхности HB≥250.

Площадь колодок .

Рекомендуется принимать .

Давление .

Если b≠0, то давление может быть больше допустимого (табл. 2.5) на 25%, так как при реверсе силы F₁ и F₂ меняются местами.

Усилие в пружине

.

КПД рычажной системы тормоза .

Начальный отход колодок .

Наибольший отход колодок .

Требуемая работоспособность электромагнита

,

где F_M- усилие электромагнита, H; S_M- ход электромагнита, мм.

Длина кулачка ( расстояние между осями регулировочных винтов)

.

2.8.4.Расчет пружины сжатия. Пружину (рис.2.9) выполняют с целым числом рабочих витков Z. Опорные витки, по ¾ с каждой стороны, осаживают до прикосновения с последним рабочим витком. Торцы сошлифовывают перпендикулярно оси пружины так , чтобы на концах осталось половина диаметра проволоки.

Рис.2.9.

Напряжение в пружине , где С=D_пр/d- характеристика пружины; К=1+1.5/С-коэффициент кривизны

.

Пружины изготовляют из холоднотянутой углеродистой пружинной проволоки без закалки (d≤4мм) или из кремнистой стали марки 60С2А с последующей закалкой НRC= 40…45 (d≥5мм). Допускаемое напряжение . Обычно принимают С=5. Тогда.

Осадка одного витка пружины

мм,

где G=8*10⁴ Н/мм²- модуль упругости второго рода.

Шаг витков пружины . Шаг округляют до 0.25мм.

По условиям устойчивости свободная длина пружины должна удовлетворять условию .

Число рабочих витков

.

Число рабочих витков округляют до целого в меньшую сторону.

Свободная длина пружины (рис. 2.9) .

Рабочая длина пружины .