- •1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
- •1.1. Содержание курса «Сопротивление материалов»
- •1.2. Основные допущения о свойствах материалов и характере деформирования
- •1.3. Геометрическая схематизация элементов конструкций
- •1.4. Классификация нагрузок
- •1.5. Понятие о внутренних силах
- •1.6. Внутренние силы в поперечном сечении бруса
- •1.7. Напряжения. Связь между напряжениями и внутренними силами в поперечном сечении бруса
- •1.8. Понятие о деформациях
- •1.9. Простейшие типы деформации бруса
- •2. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ
- •2.1. Статические моменты сечений
- •2.2. Моменты инерции сечений
- •2.3. Моменты инерции простейших сечений
- •2.4. Преобразование моментов инерции при параллельном переносе осей
- •2.5. Преобразование моментов инерции при повороте осей
- •2.6. Главные оси инерции. Главные моменты инерции
- •2.7. Моменты сопротивления сечений
- •2.8. Радиусы инерции
- •3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ СИЛ В СЕЧЕНИЯХ СТЕРЖНЕЙ. ЭПЮРЫ ВНУТРЕННИХ СИЛ
- •3.1. Внутренние силы в сечениях бруса (стержнях). Их связь с нагрузкой
- •3.2. Построение эпюр внутренних сил
- •3.3. Построение эпюр внутренних сил в балках
- •3.4. Построение эпюры продольных сил
- •3.5. Построение эпюры крутящих моментов
- •4. ЦЕНТРАЛЬНОЕ РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ (ЦРС)
- •4.1. Напряжения деформации при ЦРС. Закон Гука
- •4.2. Определение перемещений при ЦРС
- •4.4. Механические свойства материалов. Диаграммы растяжения и сжатия
- •4.5. Расчет на прочность при растяжении (сжатии)
- •5. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ ТЕОРИИ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ
- •5.1. Напряженное состояние в точке нагруженного твердого тела
- •5.2. Плоское напряженное состояние
- •5.3. Обобщенный закон Гука. Связь между напряжениями и деформациями
- •6. ПРЯМОЙ ПОПЕРЕЧНЫЙ ИЗГИБ (ИЗГИБ БАЛОК)
- •6.1. Определение напряжений в балке
- •6.2. Расчет балок на прочность по допускаемым напряжениям
- •Литература
87
5. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ ТЕОРИИ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ
5.1. Напряженное состояние в точке нагруженного твердого тела
Как было указано в гл. 1, под напряжением в точке нагруженного твердого тела понимается интенсивность внутренних сил, приходящихся на элементарную площадку в этой точке. То есть это нормальные напряжения, соответствующие растяжению или сжатию, и касательные – соответствующие сдвигу (срезу) по данному сечению (площадке).
Или что σν = dNdAν и τν = dQdAν .
Напряженное состояние рассматриваемого элемента конструкции считается известным, если в любой его точке известны напряжения по координатным площадкам, т.е. площадкам, образующим элементарный (со сторонами dx, dy, dz) параллепипед, вырезанный вокруг (около) рассматриваемой точки
К (рис. 5.1).
|
|
σy |
|
|
y |
|
|
τyx τxy |
|
|
|
τ |
|
|
|
|
yz |
|
dy σ |
|
|
|
|
|
|
|
τzy |
|
x |
к(x,y,z) |
x |
τxz |
|
|
τzx |
|
|||
|
y |
|
||
|
σz |
dz |
|
|
|
x |
|
||
z |
dx |
|
|
|
|
z |
|
|
|
Рис.5.1
На рис. 5.1 показаны напряжения по видимым граням параллепипеда, аналогично имеются напряжения по остальным граням.
Здесь σx, σy, σz - нормальные напряжения в т. К;
τxy, τyx, τyz, τzy, τzx, τxz – касательные напряжения в т. К.
Используя результаты определения касательных напряжений по наклонным сечениям при ЦРС, распространим их на общий случай напряженного состояния, т.е. по взаимно перпендикулярным площадкам справедлив закон парносных касательных напряжений, т.е.:
τxy, = τyx., τyz = τzy, τzx = τxz |
(5.1) |
Таким образом, напряженное состояние в нагруженном теле считается определенным, если известны компоненты (составляющие) напряжений по координатным площадкам в окрестности любой точки этого тела.
σx, σy, σz – нормальные напряжения
88
τxy, = τyx., τyz = τzy, τzx = τxz – касательные напряжения.
При этом - у σ индекс указывает нормаль к площадке (сечению); - у τ первый индекс соответствует нормали к площадке (сече-
нию), а второй – направлению напряжения.
Принято следующее правило знаков для напряжений:
-σx, σy, σz > 0 (положительны), если их направление совпадает с направлением внешней нормали к площадке (сечению), что соответствует растяжению в данном направлении в точке тела;
-τxy, τyz, τzx > 0 (положительны), если при положительном (отрицательном) направлении внешней нормали к площадке, само напряжение также направлено в соответствующее положительное (отрицательное) направление. При несовпадении направлений нормали и напряжения последнее считается отрицательным.
Взависимости от характера нагружения и выбора системы координат в точках нагруженного твердого тела различают 3 вида напряженного состояния.
Линейное напряженное состояние – когда имеется в точке только одно нормальное (растягивающее или сжимающее) напряжение (при центральном растяжении или сжатии) (рис. 5.2 а).
Плоское напряженное состояние – когда все напряжения в точке тела имеют место в одной плоскости (например – чистый сдвиг, прямой поперечный изгиб) (рис. 5.2 в).
Объемное напряженное состояние – когда все напряжения в точке тела имеют место по всем координатным площадкам (сечениям) (рис. 5.1).
а. F
x
y
б
τyzτzy
Сдвиг
I
|
F |
z |
|
I |
σz |
σz |
|
|
|
||
ЦРС |
|
в. |
|
Рис. 5.2 |
|
||
|
|
||
|
y |
F |
|
|
x |
|
z |
|
|
|
|
|
|
τyz |
|
|
σ |
τ |
σ |
|
z |
zy |
z |
Прямой поперечныйизгиб
Рис. 5.2
89
5.2. Плоское напряженное состояние
Плоское напряженное состояние является одним из самых распространенных видов напряженного состояния в инженерных (в т.ч. строительных) конструкциях, когда по координатным площадкам имеются три компоненты
напряжений, т.е. σx, σy, τxy = τyx.
Рассмотрим основные характеристики этого напряженного состояния без подробного вывода соответствующих соотношений и формул.
1. Определение напряжений по наклонным площадкам.
Пусть σx, σy, τxy, = τyx – известные напряжения по координатным площадкам;
n– внешняя нормаль к наклонной площадке (сечению);
α– угол между осью x и n (l > 0, если отсчитывается от положительного направления оси x к положительному направлению оси против движения часовой стрелки).
Тогда, согласно рис. 5.3, в соответствии с методом сечений из условия равновесия бесконечно малого элемента, образованного координатными и наклонными сечениями можно получить формулы напряжений по наклонной площадке (сечению):
σα =σxcos2 α+σysin2 α + τxysin2α
τα = − σx −2 σy sin2α + τxycos2α
y
σy
|
τyx |
|
n |
|
τxy σx |
y |
|
σx |
|
||
|
σ |
||
τ |
x |
|
α |
σx |
|
||
xy τ |
|
τ |
|
yx |
|
|
|
|
|
τxy τ |
α |
|
|
|
|
z |
σy |
yx |
σ |
|
y |
||
|
|
|
Рис. 5.3
(5.2)
α
x
2. Главные площадки и главные напряжения в точках нагруженного твердого тела.
Если через точку тела провести несколько наклонных площадок, то в соответствии с формулами (5.2) напряжения в них, выраженные через напряжения в координатных площадках, зависят от угла наклона нормали (т.е. от угла α).
Очевидно, исследуя функцию σα = σα (α) на экстремум, можно получить экстремальные (максимальные и минимальные) значения нормальных
90
напряжений в этой точке и направление(положение) площадок (сечений), где эти напряжения имеют место.
Это так называемые главные напряжения и главные площадки в рассматриваемой точке нагруженного твердого тела.
Можно показать, что в главных площадках, т.е. где имеются σmax и σmin, касательные напряжения отсутствуют, т.е. равны «0», а величина главных напряжений и направление главных площадок определяются следующими формулами:
|
|
|
|
|
σx + σy |
|
σx − |
σy 2 |
2 |
|||
σmax = σ1,2 = |
|
|
± |
|
|
|
+ τху |
|||||
|
2 |
|
2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
min |
2τxy |
|
|
|
|||||||
tg2α0= |
или tgα |
min |
= |
τxy |
|
(5.3) |
||||||
σx |
−σy |
max |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
σy −σmax |
min
Примечания:
1.Если известны напряжения в главных площадках σmax=σ1 и σmin=σ2, то для площадок, наклонных к ним, можно определить напряжения:
σ |
α |
=σ cos2 |
α+σ sin2 |
α |
||
|
|
1 |
|
y |
|
|
τα =- |
σ1 −σ2 |
sin2α |
(5.4) |
|||
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
2.Отсюда очевидно, что наибольшее касательные напряжения равны
max |
|
τl |
|
= |
σ1 −σ2 |
= |
σmax −σmin |
|
|
|
|||||||
2 |
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
и имеют место в площадках (сечениях), наклоненных к главным, под углом в 45°. В этих площадках
σα=45° = σmax + σmin
2
5.3. Обобщенный закон Гука. Связь между напряжениями и деформациями
Как уже известно, при центральном растяжении или сжатии между продольной и поперечной деформациями, а также между нормальным напряжением в поперечных сечениях стержня и его относительной продольной линейной деформацией имеются следующие зависимости:
−εпопер.=-μ εпрод. (закон Пуассона);
−σ=Еεпрод. (закон Гука при ЦРС).
Здесь μ - коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассо-
на),
Е – модуль нормальной упругости (модуль Юнга).
91
При чистом сдвиге связь между касательным напряжением и угловой деформацией характеризуется законом
τ=G γ (закон Гука при сдвиге).
Здесь G= 2(1Е+μ) - модуль сдвига (или модуль упругости второго рода).
При объемном напряженном состоянии зависимость между напряжениями и деформациями можно установить, если рассмотреть деформирование кубика со сторонами равными 1,0 при наличии нормальных и касательных напряжений по его граням.
Учитывая, что размеры элемента при деформировании меняют нормальные напряжения, а форму – касательные, рассмотрим отдельно процесс деформирования этого единичного элемента.
От нормальных напряжений (рис. 5.4) σx, σy, σz деформация ребра, параллельного оси x, в соответствии с принципом независимости действия сил
можно представить в виде:
εx=εx(1)+ εx(2)+ εx(3),
где εx(1)= σEx - деформация ребра от σx- продольная;
εx(2)=-μ σEy - деформация ребра от σy – поперечная;
εx(3)=-μ σEz - деформация ребра от σz – поперечная.
Тогда получим:
εx= σEx -μσEy -μσEz = Е1 [σx −μ(σy +σz )].
Аналогично можно записать выражения деформаций для ребер, параллельных осям y и z.
|
a. |
y |
σy |
σz |
б. |
|
σx |
|
|
|
1,0 |
σx |
|
|
|
|
σx |
σx |
||
σz |
|
|
|
1,0 |
x |
(1) |
|
|
|
|
|||
z |
1,0 |
|
σy |
|
1,0 |
εx |
|
|
|
|
|
в. |
σy |
|
|
|
ε (2) |
1,0 |
x |
σy |
|
г. σz
σz |
ε (3) |
1,0 |
x |
Рис. 5.4
Учитывая, что касательные напряжения определяют сдвиг только в той плоскости, где они имеют место, например в плоскости xoy (рис. 5.5),
92
τxy
y
γxy
τyx
τxy
τyx x
Рис.5.5
зависимость между угловой деформацией и касательным напряжением будет аналогична чистому сдвигу, т.е.
γxy= τGxy или τxy=G γxy
Рассматривая все компоненты деформаций, запишем общее выражение их через напряжения:
εx = |
1 |
[σx −μ(σy +σz )] |
γxy= |
|
τxy |
|
|||||
E |
|
G |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
εy = |
1 |
[σx −μ(σz +σx )] |
γyz= |
τyz |
|
(5.4) |
||
|
|
|
E |
|
G |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
εz = |
|
1 |
[σz −μ(σx +σy )] |
γzx= |
|
τzx |
|
|
|||
|
E |
|
G |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- обобщенный закон Гука в обратной форме.
Если разрешить эти уравнения относительно напряжений, то получим:
σ |
x |
|
= |
|
|
|
|
E |
|
[ε |
x |
+μ(ε |
y |
+ε |
z |
|
)] |
τ |
xy |
= Gγ |
xy |
|
|||||
|
1 |
−μ2 |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
σ |
y |
= |
|
|
|
|
E |
|
[ε |
y |
+μ(ε |
z |
+ε |
x |
)] |
τ |
yz |
= Gγ |
yz |
(5.5) |
|||||||
1 |
−μ2 |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
σ |
z |
= |
|
|
E |
|
[ε |
z |
+μ(ε |
x |
+ε |
y |
)] |
τ |
zx |
= Gγ |
zx |
|
|||||||||
1−μ2 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-обобщенный закон Гука в прямой форме.
Вслучае плоского напряженного состояния (рис. 5.6)
|
y σ |
|
|
y |
|
|
τyx |
|
σx |
τxy |
σx |
|
τxy τ |
x |
|
yx |
z σy
Рис. 5.6