- •Содержание:
- •Система острого пара.
- •Арматура.
- •Типы паровых турбин.
- •Система острого пара.
- •Необходимость защиты турбины.
- •Возможные режимы работы.
- •Схемы теплоэлектроцентралей.
- •Турбинные установки на аэс. Особенности турбоустановок насыщенного пара.
- •Выбор параметров промежуточной сепарации и промперегрева.
- •Выбор числа выхлопов турбин.
- •Термодинамические циклы паротурбинных установок в тs–диаграмме.
- •Тепловая и общая экономичность аэс. Термодинамические циклы паротурбинных установок на насыщенном паре в т, s –диаграмме.
- •Выбор начальных и конечных параметров цикла.
- •Выбор начальных параметров пара.
- •Термодинамические циклы.
- •Редукционные установки.
- •Конденсационные установки Назначение и состав конденсационной установки.
- •Определение давления в конденсаторе.
- •Теплотехнические схемы конденсаторов. Отсос парогазовой смеси.
- •Отсос пгс.
- •Деаэрация в конденсаторе.
- •Методы борьбы с присосами охлажденной воды в конденсаторе.
- •Варианты конструктивных схем конденсаторов.
- •Охлаждение конденсаторов турбин.
- •Выбор конденсатных насосов.
- •Система конденсатоочистки.
- •Регенерации
- •Регенеративный подогрев питательной воды на аэс. Основы регенеративного подогрева питательной воды.
- •Типы регенеративных подогревателей и схемы их включения в тепловую схему аэс.
- •Оптимальное распределение регенеративного подогрева по ступеням, выбор числа регенеративных подогревателей и температуры питательной воды для аэс различных типов.
- •Конструкции регенеративных подогревателей.
- •Уравнение материального и теплового баланса пнд, пвд.
- •Деаэрационно-питательные установки. Назначение деаэрационной установки.
- •Способы деаэрации воды и конструктивное выполнение деаэраторов.
- •Выбор параметров работы деаэратора
- •Деаэраторные баки и схемы включения деаэратора
- •Питательные установки.
- •5.5 Схема подачи пара на приводную турбину питательного насоса
- •Испарительные установки на аэс. Назначение и конструкции испарительных установок.
- •Теплофикационные установки на аэс Графики тепловых нагрузок.
- •Выбор мощности теплофикационной установки.
- •Тепловые схемы атэц и act.
- •Баланс теплоты на аэс.
- •Баланс теплоты в схеме аэс.
- •Баланс теплоносителя и рабочего тела на аэс Потери пара и конденсата.
- •Баланс воды и примесей в пароводяном контуре аэс.
- •Остановка агрегатов и блоков.
- •Работа на электрических уровнях мощности.
- •Стояночные режимы.
Выбор числа выхлопов турбин.
В гл.3 было показано, что чем ниже давление в конденсаторе, тем больше сработанный теплоперепад, тем выше тепловая экономичность. По этой причине давление в конденсаторе следует принимать небольшим. С другой стороны, как это видно из рис. 12.3, чем ниже давление в конденсаторе, тем больше удельный объем пара. Выходные скорости пара возрастают, увеличиваются потери с выходной скоростью пара (см. рис. 3.3). Для уменьшения потерь с выходной скоростью приходится применять большие сечения для выхода пара из последних ступеней турбин. Так как высота лопаток последних ступеней ограничена во избежание эрозийного износа, то и площадь выхлопа также ограничена. По этой причине для увеличения площади выхлопа берут несколько ЦНД, как правило, двухпоточных. Чем ниже давление в конденсаторе, тем больше число ЦНД.
Так, для турбины K-I000-60/I500 при высоте лопатки последней ступени 1100 мм при рк =3,9 кПа, имеются один ЦВД и три ЦНД, а для такой же турбины с высотой лопатки последней ступени 1070 мм при рк=5,9 кПа имеются один ЦВД и два ЦНД.
Уменьшение количества корпусов турбины сокращает ее размеры, уменьшает затраты на сооружение машинного зала. На рис. 12.4 приведены реальные процессы расширения пара в турбине в h, S -диаграмме для некоторых типов турбин. Здесь же указаны параметры отборного пара на регенерацию и параметры промежуточной сепарации и промперегрева. Как видно из рис. 12.4, в СПП имеется потеря давления на гидравлические сопротивления. Давление перегретого пара составляет рпп =0,95рсеп.
Рис. 12.3 – Изменение температуры насыщения tк (ºC) и удельного объема υ'' , м3/ кг насыщенного пара в зависимости от давления рк пара
Термодинамические циклы паротурбинных установок в тs–диаграмме.
Известно, что наивысшее значение термического КПД имеет цикл Карно, состоящий из двух изотерм и двух адиобат.
Свойства водяного пара таковы, что в результате изоэнтопийного сжатия невозможно подогреть воду до наивысшей температуры цикла. В связи с этим идеальным термодинамическим циклом тепловой электрической станции является не цикл Карно, а цикл Ренкина, в котором увеличение энтальпии воды до значения, отвечающего tнас происходит почти по нижней пограничной кривой. И следовательно,
Для цикла Ренкина на прегретом паре, как и для цикла Карно, ηt тем выше, чем выше начальная температура пара.
Для цикла Ренкина на насыщенном паре зависимость ηt = f (t0) неоднозначна.
ηt = max при Рнач = 13 ÷ 15 МПа.
Рассмотрим идеальные, т.е. обратимые циклы. Приняв конечное давление рк = 0,005 МПа, рассмотрим влияние начальных параметров пара при отсутствии жестких ограничений по температуре теплоносителя. Рассмотрим Т, s – диаграмму водяного пара. Для t = 500°C нанесен цикл Карно ( рис. 1 )
Для простейшей установки, работающей по идеальному циклу Ренкина :
Тепловая и общая экономичность аэс. Термодинамические циклы паротурбинных установок на насыщенном паре в т, s –диаграмме.
На АЭС с водным теплоносителем рабочим телом является насыщенный водяной пар. Рассмотрим один из возможных циклов паротурбинных установок на насыщенном паре в Т,s -диаграмме (рис. 3.1 а,б).
Из термодинамики известно, что максимальное значение термического КПД имеет цикл Карно. Полезная работа цикла Карно равна площади ac'de (рис. 3.1,б), а подведенная теплота определяется площадью а'ас'сdее'. Отношение этих площадей определяет значение термического КПД цикла Карно.
(3.1)
где t0 и tk - начальная и конечная температуры цикла, °С, отвечающие давлениям Р0 и Рк .
Свойства водяного пара таковы, что цикл Карно трудно осуществить из-за невозможности реализации подогрева воды до верхней температуры цикла. По этой причине идеальным циклом для паротурбинных установок является цикл Ренкина.
Полезно использованная теплота в цикле Ренкина определяется площадью abcde , а подведенная теплота - площадью abcdee'a' . Отношение этих площадей определяет термический КПД цикла Ренкина.
(3.2)
Р азность площадей abcdee'a' и abcde определяет потери теплоты в цикле, равной площади аee'a' . Как видно из рис.3.1,б, полезно использованную в цикле теплоту можно увеличить за счет повышения ро (а, следовательно, tо ) и понижением р к(tк). В соответствии с (3.1) ηt увеличится.
Рис. 3.1 - Схема цикла и Т, s – диаграмма для турбины на насыщенном паре:
1 – парогенератор;
2 – турбина;
3 – конденсатор;
4 – насос;
5 – регенеративные подогреватели;
Рис. 3.2 Зависимость ηt от р0
1 - насыщенный пар
2 – перегретый пар 300°С
3 – перегретый пар 400°С
4 – перегретый пар 500°С