- •Содержание:
- •Система острого пара.
- •Арматура.
- •Типы паровых турбин.
- •Система острого пара.
- •Необходимость защиты турбины.
- •Возможные режимы работы.
- •Схемы теплоэлектроцентралей.
- •Турбинные установки на аэс. Особенности турбоустановок насыщенного пара.
- •Выбор параметров промежуточной сепарации и промперегрева.
- •Выбор числа выхлопов турбин.
- •Термодинамические циклы паротурбинных установок в тs–диаграмме.
- •Тепловая и общая экономичность аэс. Термодинамические циклы паротурбинных установок на насыщенном паре в т, s –диаграмме.
- •Выбор начальных и конечных параметров цикла.
- •Выбор начальных параметров пара.
- •Термодинамические циклы.
- •Редукционные установки.
- •Конденсационные установки Назначение и состав конденсационной установки.
- •Определение давления в конденсаторе.
- •Теплотехнические схемы конденсаторов. Отсос парогазовой смеси.
- •Отсос пгс.
- •Деаэрация в конденсаторе.
- •Методы борьбы с присосами охлажденной воды в конденсаторе.
- •Варианты конструктивных схем конденсаторов.
- •Охлаждение конденсаторов турбин.
- •Выбор конденсатных насосов.
- •Система конденсатоочистки.
- •Регенерации
- •Регенеративный подогрев питательной воды на аэс. Основы регенеративного подогрева питательной воды.
- •Типы регенеративных подогревателей и схемы их включения в тепловую схему аэс.
- •Оптимальное распределение регенеративного подогрева по ступеням, выбор числа регенеративных подогревателей и температуры питательной воды для аэс различных типов.
- •Конструкции регенеративных подогревателей.
- •Уравнение материального и теплового баланса пнд, пвд.
- •Деаэрационно-питательные установки. Назначение деаэрационной установки.
- •Способы деаэрации воды и конструктивное выполнение деаэраторов.
- •Выбор параметров работы деаэратора
- •Деаэраторные баки и схемы включения деаэратора
- •Питательные установки.
- •5.5 Схема подачи пара на приводную турбину питательного насоса
- •Испарительные установки на аэс. Назначение и конструкции испарительных установок.
- •Теплофикационные установки на аэс Графики тепловых нагрузок.
- •Выбор мощности теплофикационной установки.
- •Тепловые схемы атэц и act.
- •Баланс теплоты на аэс.
- •Баланс теплоты в схеме аэс.
- •Баланс теплоносителя и рабочего тела на аэс Потери пара и конденсата.
- •Баланс воды и примесей в пароводяном контуре аэс.
- •Остановка агрегатов и блоков.
- •Работа на электрических уровнях мощности.
- •Стояночные режимы.
Выбор параметров промежуточной сепарации и промперегрева.
- удельный расход теплоты
Из уравнения (3.27) и рис. 3.5 видно, что применение промежуточной сепарации и промперегрева увеличивают тепловую экономичность АЭС. Выигрыш в тепловой экономичности существенно зависит от схемы осуществления промежуточной сепарации и промперегрева. Из рис. 12.2 видно, что при использовании только сепарации (кривая I) (как это сделано для турбин К-70-30/З000) оптимальное разделительное давление можно выбирать в широком диапазоне от 3 до 20% начального давления.
При использовании однократной сепарации с одноступенчатым перегревом пара (кривая 2) оптимальное разделительное давление находится в пределах 8-22% от начального давления. В аналогичных пределах находятся оптимальные значения разделительного давления и для одноступенчатой сепарации с двухступенчатым перегревом пара (кривая 3).
Рис. 12.2 Повышение экономичности турбоагрегата на насыщенном паре в зависимости от давления в сепараторе.
1 – только сепарация;
2 – сепарация и одноступенчатый перегрев;
3 – сепарация и двухступенчатый перегрев.
Если сравнить начальные давления р0 перед турбиной и разделительные давления для отечественных турбин, рассмотренных в § 12,2 (см. табл. 12.1), то не у всех турбин оно принято оптимальным. Если давление перед турбиной р0 = 4,4 МПа, то рсеп=0,35-0,77 МПа, для р0 =6 МПа, рсеп=0,45-1,3 МПа, для р0 =6,5 МПа, рсеп=0,48-1,3 МПа.
Для турбин К-220-44/3000 и К-500-65/3000 разделительное давление принято меньше оптимальных значений. Это связано с тем, что для ускорения проектирования и выпуска турбин для АЭС использовались отдельные корпуса турбин, хорошо зарекомендовавшие себя в эксплуатации на ТЭС, работающих на органическом топливе. Так, конструкция ЦНД турбины К-75-30/З000 полностью повторяет ЦНД турбины K-100-90/3000 для ТЭС. Для ЦНД турбины К-220-44/3000 использованы конструкции турбин K-300-240/3000 и К-500-240/3000 для ТЭС.
Выигрыш в тепловой экономичности определяется не только оптимальным значением разделительного давления, но и конечной температурой перегрева пара tпе . Чем выше tпе, тем выше тепловая экономичность. Но повышение tпе приводит к уменьшению Снижение ∆tпп увеличивает поверхность теплообмена промпароперегревателя, что ведет к удорожанию установки. Минимальное значение выбирается на основе технико-экономических расчетов и оптимальные его значения равны 18-25°С. Из табл. 12.1 видно, что для турбин К-220-44/3000 составляет 13,9°С, для К-500-65/3000 он составляет 15,4°С, для К-750-65/3000 - 17,4°С. Для всех тихоходных турбин =24,3°С Промежуточные пароперегреватели, являются теплообменниками паро-парового типа, у которых коэффициент теплопередачи мал, так как с обеих сторон поверхность обмывается газом (паром). Поэтому существенным образом влияет на поверхность теплообмена. Чем меньше , тем больше поверхность, больше его металлоем-
кость и стоимость.
Увеличение поверхности пароперегревателя ведет к увеличению его объема. Суммарный объем промежуточных элементов турбины (сепаратора и промперегревателя) вынуждает применять дополнительно меры от разгона турбины при отключении стопорного клапана. Так, если расход пара в ЦВД прекращается, то пар из объема сепаратора и промперегревателя через ЦНД может раскручивать турбину до предельно опасных оборотов. По этой причине для уменьшения объема сепаратора и промперегревателя их выполняют в едином элементе и называют сепаратором-промперегревателем (СПП). Для защиты турбины от разгона после СПП стоит отсечной клапан для сброса пара помимо ЦНД в конденсатор или в атмосферу на двухконтурных АЭС и в конденсатор или в баки-барботеры для одноконтурных АЭС.