5. Схема и принцип действия абсорбционной холодильной машины

А – абсорбер (в нем происходит слияние компонентов)

В А поступает обедненный раствор через РВ1 . При дросселировании в РВ1 снижается температура. В А поступает хладагент от испарителя. Здесь происходит взаимное растворение ,концентрация хладагента в растворе возрастает, формируется обогащенный раствор, который подается в котел. После выпара хладагента раствор становится обедненным, переливается через перегородку в зону обедненного раствора. Выпар хладагента осуществляется путем подвода теплоты в котел. От А надо отводить теплоту, т.к. она выделяется при слиянии компонентов. После выпара хладагент поступает в конденсатор, дросселируется в РВ, а в испарителе охлаждает охлаждаемую среду, далее холодный хладагент в составе пара поступает в абсорбер.

Билет № 5

1. Горение газа. Реакции горения газообразного топлива

Горение газа – процесс быстрого окисления углерода и водорода топлива, сопровождающееся выделением тепла, света и продуктов сгорания. Реакции горения описываются стехеометрическими уравнениями, характеризующими качеств. и количеств. стороны реакции до начала ее и после ее завершения:

Н₂+0,5О₂=Н₂О+Q; СО+0,5О₂=СО₂+Q;

СН₄+2О₂=СО₂+2Н₂О+Q – реакция горения метана

При горении в воздухе учитываем, что соотношение м/у азотом и кислородом: N₂/О₂=79/21=3,76, тогда реакция горения будет выглядеть так:

Н₂+0,5О₂+0,5∙3,76N₂=Н₂О+0,5∙3,76N₂+Q

СН₄+2О₂+2*3,76N₂=СО₂+2Н₂О+2*3,76N₂+Q

СnHm+(n+m/4)O₂+3.76(n+m/4)N₂ = nCO₂+(m/2)H₂O+3.76(n+m/4)N₂+Q.

Из этого выражения следует, что для сжигания 1м³ С_nH_m надо (n+m/4) м³ кислорода и 4,76 (n+m/4) м³ в-ха

2. Методика расчета тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для конкретных зданий с известными параметрами

Расчетные тепловые нагрузки, Вт, на отопление для отдельных зданий, объемы и размеры которых известны, определяют по выражению

где q_o – удельная тепловая нагрузка на отопление (удельная отопительная характеристика здания), определяемая по справочной литературе в зависимости от типа здания, его размеров, расчетной температуры наружного воздуха, времени постройки, Вт/(м³·С);

 – коэффициент инфильтрации, учитывающий долю расхода тепла на подогрев наружного воздуха, поступающего в помещения через неплотности наружных ограждений:

где b – постоянная инфильтрации, учитывающая коэффициент остекления наружных ограждений и конструкцию оконных проемов, с/м; для отдельных промышленных зданий с большими световыми проемами b = (35–40)10^–3 с/м; для жилых и общественных зданий с двойным остеклением b = (8–10)10^–3 с/м;

g – ускорение силы тяжести, м/с²;

Н – высота помещения (здания), м;

 – расчетная скорость ветра в холодный период года, м/с.

Объемный коэффициент здания:

, м³/м².

V_c – объем здания по наружному обмеру – строительный объем здания, м³;

А_ж – жилая площадь, м².

Для кирпичных зданий старой застройки с высотой этажа 4 м K_v = = 7–8 м³/м²; для кирпичных и крупнопанельных зданий 1955–1970 гг. с высотой этажа 2,8 м K_v = 5,2–6,2 м³/м²; для зданий более поздней постройки K_v = 6,2–7,3 м³/м².

Расчетный тепловой поток, Вт, на вентиляцию для отдельных общественных и промышленных зданий

где q_ – удельная вентиляционная характеристика зданий, Вт/(м³·ºC), принимается в зависимости от назначения здания, его объема. При отсутствии данных допускается принимать усредненную величину q_ = = 0,232 Вт/(м³·ºC).

Тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение за период (сутки, смена) максимального водопотребления следует вычислять по формулам:

а) в течение часа среднего водопотребления

б) в течение часа максимального водопотребления

с – удельная теплоемкость воды: с = 4186 Дж/(кгºС);

 – плотность воды:  = 1000 кг/м³;

– максимальный часовой расход горячей воды, м³/ч;

– средний часовой расход горячей воды, м³/ч;

– потери теплоты подающими теплопроводами и полотенцесушителями системы горячего водоснабжения, Вт.

На начальном этапе проектирования системы горячего водоснабжения, точное определение потерь тепла в системе невозможно и оценивается приближенно, в долях от расхода тепла на подогрев среднечасового расхода воды до нормативной температуры, т. е.

Величину β следует принимать 0,05–0,2 при изолированных водоразборных стояках и 0,1–0,3 при неизолированных водоразборных стояках.

Максимальный часовой расход горячей воды в системе горячего водоснабжения, м³/ч, вычисляют по формуле

где _hr – коэффициент, принимаемый согласно ТКП в зависимости от общего количества приборов N, обслуживаемых системой, и вероятности их использования P_hr.

Вероятность использования приборов для системы в целом определяется по формуле

.

Часовой расход воды санитарно-техническим прибором , л/ч, определяется при одинаковых потребителях воды в здании или сооружении по ТКП, а при отличающихся потребителях – по формуле

При отсутствии сведений о видах и количестве санитарно-технических приборов допускается принимать = 200 л/ч.

Вероятность действия санитарно-технических приборов Р на участке сети следует определять:

а) при одинаковых потребителях в системе

б) при отличающихся группах потребителей воды в системе

При отсутствии данных о количестве водоразборных приборов допускается определять Р, принимая N = U.

- норма расхода горячей воды, л, одним потребителем в час наибольшего потребления а U – количество потребителей горячей воды.

Секундный расход горячей воды , л/с, водоразборной арматурой (прибором), отнесенный к одному прибору, необходимо определять согласно ТКП (Системы внутреннего водоснабжения зданий).

Максимальный секундный расход воды на расчетном участке системы горячего водоснабжения при гидравлическом расчете

,

где  – коэффициент, определяемый по ТКП в зависимости от общего количества водоразборных приборов N, обслуживаемых расчетным участком, и вероятности их действия P в системе.

Средний часовой расход горячей воды , м³/ч, за период (сутки, смена) максимального потребления воды Т, ч, следует определять по выражению