- •1. Введение
- •2. Выбор принципиальной технологической схемы
- •3. Материальный баланс
- •4. Рассчет числа теоретических тарелок
- •5. Тепловой баланс
- •6. Конструктивный расчет ректификационной колонны
- •7. Расчет подогревателя исходной смеси
- •8. Расчет холодильника кубового остатка
- •9. Расчет дефлегматора
- •10. Расчет кипятильника
- •11. Конструктивно-механический расчет
- •12. Кип и автоматика.
- •13. Техника безопасности
- •14. Заключение
- •Литература
10. Расчет кипятильника
10.1 Тепловая нагрузка кипятильника.
Где r=682 кДж/кг – теплота испарения кубового остатка при 106,30С.
10.2 Расход оборотной воды
где: СV=4230Дж/кг*С0 - теплоемкость оборотной воды.
10.3 Температурная схема:
t
119,2
115
106,3 106,3
F
2, то средняя разность температур:
10.4 Ориентировочный выбор теплообменника.
В кипятильнике кубового остатка кубовый остаток, как более коррозионная среда, проходит в трубном пространстве, а греющий пар проходит в межтрубном пространстве на пучке вертикальных труб. В соответствии с рекомендациями при вынужденном движении теплоносителей принимают ориентировочное значение коэффициента теплопередачи от конденсирующегося насыщенного пара к органической жидкости /2, с.47, табл. 2,1/ Кор=900Вт/м2*0С. Ориентировочная поверхность теплообмена основного подогревателя составляет:
В соответствии с /2, с.51, табл. 2,3/ поверхность, близкую к ориентировочной, имеет теплообменник с диаметром кожуха DK=600мм; диаметром труб 25х2мм; числом ходов Z=4; общим числом труб N=206; длиной труб L=4м и поверхностью теплообмена F=65м2.
10.5 Уточненный расчет поверхности теплообмена кипятильника.
Линейная скорость движения кубового остатка в трубном пространстве выбранного теплообменника:
где:
n=N/z – число труб, приходящееся на один ход трубного пространства;
d=0,021м – внутренний диаметр труб;
ρW=952,4 кг/м3 – плотность кубового остатка при его средней температуре.
Критерий Рейнольдса для кубового остатка:
где μW=3,7*10-4Па*с – динамический коэффициент вязкости кубового остатка при его средней температуре.
Режим течения кубового остатка в трубном пространстве переходный. Для расчета коэффициента теплоотдачи воспользуемся формулой Хаузена.
где μcn – динамический коэффициент вязкости кубового остатка при средней температуре стенки трубы, Па*с.
Критерий PrW для кубового остатка:
Физические константы, входящие в критерий Прандтля выбирают при средней температуре кубового остатка в кипятильнике.
Критерий Нуссельта для кубового остатка:
Коэффициент теплоотдачи со стороны кубового остатка
Линейная скорость движения греющего пара в межтрубном пространстве выбранного теплообменника:
где:
n=N/z – число труб, приходящееся на один ход трубного пространства;
d=0,025м – внешний диаметр труб;
ρв=938 кг/м3 – плотность греющего пара при его средней температуре.
где:
tконд – температура конденсации насыщенного водяного пара, 0С;
tст – температура стенки трубы, 0С;
λ – коэффициент теплопроводности конденсата, Вт/(м*0С)
μ – динамический коэффициент вязкости, Па*с;
ρ – плотность конденсата, кг/м3;
r – удельная теплота конденсации насыщенного водяного пара, Дж/кг;
L – длина (высота) трубы, м.
значения физико-химических констант конденсата λ, ρ, μ определяют при средней температуре пленки конденсата , 0С. Удельную теплоту конденсации определяют при температуре конденсации tконд.
10.5.1 Определение температуры стенок теплообменной трубы.
Т.К. необходимые для расчета коэффициентов теплоотдачи αW и αП температуры стенок теплообменной трубы со стороны кубового остатка tст,F и со стороны конденсирующегося насыщенного пара tст,п не известны, то их определяют методом последовательных приближений. Для определения температуры стенок tст,п и tст,F рис. 10.2
Греющий Кубовый
пар остаток
117,1 q
106,3
при установившемся процессе теплообмена используют систему уравнений:
Суммарное термическое сопротивление ∑r стальной стенки и загрязнений на ней равно:
- термическое сопротивление стальной стенки теплообменной трубы.
rзагр.W=0,86*10-4 - термическое сопротивление загрязнений со стороны кубового остатка.
10.5.2 Первое приближение.
Задаются величиной tст,п, которая должна находится в пределах между tсрW=106,30С и tср=117,10С. Т.К очевидно, что αП>αW, tст, будет ближе к 117,10С. Задаются tст,п=1150С и рассчитывают удельный поток qп, предварительно определив коэффициент теплоотдачи αп со стороны греющего пара:
Константы взяты при средней температуре tст,п=1150С
Разность температур:
Температура стенки tст,F со стороны кубового остатка:
Динамический коэффициент вязкости кубового остатка при температуре стенки tст,W=1110С.
μст,W=0,387*10-3Па*с
Коэффициент теплоотдачи со стороны кубового остатка:
Удельный тепловой поток:
Средний удельный поток:
Расхождения между значениями тепловых потоков большое, поэтому выполняют второе приближение.
10.5.3 Второе приближение.
Задаются tст,п=1170С и рассчитывают удельный поток qп, предварительно определив коэффициент теплоотдачи αп со стороны греющего пара:
Константы взяты при средней температуре tст,п=1170С
Разность температур:
Температура стенки tст,F со стороны кубового остатка:
Динамический коэффициент вязкости кубового остатка при температуре стенки tст,W=115,60С.
μст,W=0,368*10-3Па*с
Коэффициент теплоотдачи со стороны кубового остатка:
Удельный тепловой поток:
Средний удельный поток:
Расхождения между значениями тепловых потоков большое, поэтому выполняют третье приближение.
10.5.4 Третье приближение.
ТАБЛИЦА 10.1
t |
qп |
qw |
|
|
|
|
|
115 |
17,98 |
1,969 |
|
|
|
|
|
117 |
1,8405 |
4,5154 |
|
|
|
|
|
Зависимость q-tст
Рис.10.1 Графическое отображение зависимости q-tст.
Точка пересечения прямых qп и qW дает значение температуры стенки tст,п=116,90С. Принимают эту температуру в качестве исходной для третьего приближения.
Коэффициент теплоотдачи αп со стороны оборотной воды:
Константы взяты при средней температуре tст,п=116,70С
Разность температур:
Температура стенки tст,F со стороны кубового остатка:
Динамический коэффициент вязкости кубового остатка при температуре стенки tст,W=114,10С.
μст,W=0,372*10-3Па*с
Коэффициент теплоотдачи со стороны кубового остатка:
Удельный тепловой поток:
Средний удельный поток:
Отклонение удельного теплового потока от среднего удельного теплового потока:
Что находится в пределах обычной точности технических расчетов.
10.5.5 Определение коэффициента теплопередачи.
Так как отношение d/dтр=0,021/0,025=0,84>0,5, рассчитываем коэффициент теплопередачи по формуле для плоской стенки:
10.5.6 Необходимая поверхность теплообмена. Выбор теплообменника.
Необходимую поверхность теплообмена определяют по уравнению теплопередачи:
На основании уточняющего расчета в качестве основного подогревателя выбирают /2, с.51, табл.2.3/ кожухотрубный теплообменник с параметрами:
Диаметр кожуха: 800 мм
Диаметр труб: 25х2
Число ходов: 2
Общее число труб:442
Длина труб: 6 м
Номинальная поверхность:208 м2
При этом запас поверхности теплообмена составляет: