37. Способы определения кренов высоких сооружений

Крены высотных сооружений могут опр-ся геод. методами (т-том, нив-ром) и физич. методами (прямыми и обратными отвесами, клинометрами и т. д.).

Геод. м-ды прим-ют для зданий, мачт, дымовых труб, градирен, башен и др. сооружений. Физ. м-ды прим-ют для исследования деформации гидротехнич, сооружений.

Измерение кренов теодолитами Прим-ют т-ты типа Т5, Т2. Ими измеряют как абсолютные крены, так и приращение крена с течением времени.

1. Способ координат. Вокруг соор-я на расстоянии не менее 2-3 его высот прокладывают замкн.полиг.ход. Коорд-ты точек выч-ют в условной сис-ме. На соор-ии (на верху) выбирают хорошо видимую т-ку и с 3-4 пунктов полиг-ии периодически прямой угловой засечкой опр-ют корд-ты выбранной т-ки на соор-ии. Затем сравнивая корд-ты т-ки в текущем и нач.цикле набл-ий опр-ют приращение крена за этот период и его направление.

2. Способ вертикального проектирования. Выбирают т-ку на верху и т-том сносят ее на цоколь здания и фиксируют

Q=√(q²₁+q²₂)- общий крен

Для хар-ки направления крена по отношению к сторонам света на плане стрелкой показывают направление меридиана. Точ-ть сп-ба зависит от точ-ти приведения оси вращения инст-та в отвесное положение,

3. Способ гориз.углов (направлений). На расстоянии 50-100 м от дым.трубы на 2 взаимно перпенд-ых направлениях закрепляют пост, знаками Ст.1 иСт.2. Над этими знаками последовательно устанавливают теод-т ср.или выс.точности . На образующей трубы намечают пост.т-ки для наблюдений 1-8. Выбирают хорошо видимые удаленные неподв. т-ки C₁ иС₂. Затем с этих точек измеряют гориз. углы 1 -8. Вычисляют полусуммы углов:

a=(2+3)/2 b=(1+4)/2

Кот. характеризуют направление на центр верха трубы и цок. части. По разности этих ср. значений находят частный крен трубы: q₁''=(а-b) " — в угловой мере

q_1(мм)=[(а-b) "/p]*Д₁

Общий крен: Q=√(q²₁+q²₂)

Точ-ть измерения кренов coop.м.б.различной. Величины кренов м.достигать 50 см и более. С течением времени крен м. менять свое направление. 4. Определение, крена из нивелирования

С пом. нив-pa можно определить приращение крена с течением времени. На противоположных направл. закладывают 4 марки и высокоточным нивелиром опр-ют осадки здания частный крен:

q₁=[(S_A+S_B)/l_AB]*h приращ. крена в одной пл- ти

q₂=[(S_C+S_D)/l_CD]*h

S - осадки I - расстояние м-у марками h — высота сооружения

Q=√(q²₁+q²₂)- общее приращение

Недостатки способа; 1. способ выявляет только динамику крена, а не его полную величину 2.Невозможно определить величину крена отдельных частей.

38.Цель и назначение оценки точности проектов инж.-геод. Сетей. Способы оценки точности.

Проекты инж.-геод. сетей на город. тер-риях, на тер-риях крупного промышленного строит-ва развиваются для обесп-ия исх. геод. данными съемочных и разбивочных работ .

Геод.обоснованием тер-ий для промышл. и городского стр-ва в зависимости от их площади согласно Инструкции служат госуд.сети I- IVкл, сети сгущения 1и2 разрядов, сети нивел-ия II—IV классов, съемочное обоснование. На застр-ых и незастр-ых территориях промышленных комплексов и городов геод.сети проектируются по точ-ти для обеспече­ния развития сетей сгущения и произв-ва съемки в м-бе—1:500 и удовл-ия треб-ий разбив.работ.

При использовании геод.основы для выноса в на­туру проекта застройки (красных линий и осей проездов) и главных осей промышл.соор-ий примерный расчет ее точности может быть произведен по формуле

m₁= m_l√(L/l) где L — общая длина площадки комплекса; l — средняя длина участков технологически связанных промышл.соор-ий и кварталов городской застройки; m_l—ско разбивки главных осей и красных линий; для промышленных и городских сооружений она м.б.при­нята 2—3 см.

Если тер-ия площадки представляет собой вытянутую полосу шириной 3—4 км, то наиболее целесообразно геод. основу строить в виде ряда равносторонних треуг-ков, опирающихся в начале и в конце на измеренные ба­зисы. Как известно, ско в лога­рифме связующей стороны в середине такого ряда, уравненного за условие фигур, базисных сторон и азимутов, будет m²_{lg Sn/2}=1/2 m²_{lg b}+3/4 m"²n

где п — число всех треуг-ков ряда, т" — ско измер-го угла, m_{lg b} — ско в логарифме базисной стороны.

На тер-ии площадки шириной 6—8 км приходится строить ряд из центр-ых систем. В этой сети, уравненной м/у исходными бази­сами и азимутами, ошибка логарифма стороны в середине ряда м.б. вычислена по приближенной формуле

m²_{lg Sr/2}=1/2 m²_{lg b}+[(r+3)/4 m"²δ²

где r — число центральных систем, δ — среднее значение пе­ремены логарифма связующего угла

При проложении взамен трианг-ии полигон-их ходов сеть строится в виде замкнутых полигонов со сто­ронами 1,5—2 км, парал-ми коорд-ым осям. Для 4 смежных полигонов ско коорд.пунктов относ-но цент­ральной узловой точки м.б. вычислены по формулам

Нивелирные сети. На крупных промышл.площадках высотную основу составляют полигоны нивел-ия IIIкл, прокладываемые по периметру тер-ий основных соор-ий. Для съемочных и разбив.работ высотная сеть сгущается ходами нивел-ия IVкл.

Нив.сеть уравн-ся как свободная. Нив.ходы и полигоны IVкл увязываются м/у пунктами IIIкл. Для получения высот в Балтийской системе сеть привяз-ют к пунктам государственного нивелирования.

По точности нив.сети проектируют с таким расче­том, чтобы на площадках осн.соор-ий и трассах ливневых коллекторов обеспечивался вынос проектных высот смежных точек со ско не более 2-3 мм.

Для наблюдений за осадками фундаментов сооружений во время строительства и в начальный период эксплуатации раз­виваются локальные высокоточные сети с ошибкой измерений превышений на станции порядка 0,1—0,2 мм.