- •Электромагнитные поля и волны
- •Глава 1 Электромагнитные волны у границы раздела сред
- •1.3.2. Граница раздела двух сред диэлектрик – идеальный проводник
- •1.3.3. Граница раздела диэлектрик – полупроводящая среда
- •Глава 2 Дифракция электромагнитных волн
- •2.1.Задачи дифракции электромагнитных волн
- •2.3.Переход от волновой теории к законам геометрической оптики
- •Глава 3 Основы теории приема электромагнитных волн
- •Глава 4 Направляющие системы и направляемые электромагнитные волны
- •4.2.Условия распространения электромагнитных волн в линиях передачи
- •4.3.Двухпроводные (четырехпроводные) линии передачи, конструкция, параметры, волновые уравнения и их решение
- •Режим бегущих волн
- •Режим стоячих волн
- •4.5. Радиочастотные коаксиальные кабели, конструкция, структура поля, параметры
- •Предельная мощность, переносимая по волноводу электромагнитной волной
- •Затухание электромагнитных волн в прямоугольном волноводе
- •4.8. Световоды, назначение и конструктивные особенности, параметры
- •4.10.Объемные резонаторы, назначение, конструкция, структура поля и основные параметры
4.3.Двухпроводные (четырехпроводные) линии передачи, конструкция, параметры, волновые уравнения и их решение
4.3.1.Поперечная волна (ТЕМ волна)
Для анализа и понимания физического процесса распространения ТЕМ волны целесообразно воспользоваться условием (4.1), определяющим существование ТЭМ волны в линии передачи. Условие утверждает, что для ТЕМ волны в линии проекции поперечных составляющих должны существовать (Ех,у ≠ 0, Нх,у ≠ 0), а продольные составляющие должны отсутствовать (Еz = Нz = 0). Следовательно, подставив значения проекций продольных составляющих в выражения (4.9), устанавливающих связь между проекциями продольных и поперечных составляющих, можно получить
γ2┴ Ех,у = 0 и γ2┴ Нх,у = 0. (4.16)
Полученные результаты в виде выражений (4.16) доказывают, что γ┴ = 0. Это дает основание сделать важный вывод о том, что если коэффициент поперечного распространения (γ┴ → 0) стремиться к нулю, то λгр → ∞., то есть lim λгр = lim (2π/γ┴) = ∞. (4.17)
γ┴→0 γ ┴→0
На основании решения предела (4.17) следует, что если существует линия передачи с распространяющейся в ней ТЭМ волной, то нет ограничений по передачи в ней частотного спектра. Действительно, если λгр → 0, то ƒгр → 0. Последний вывод дает основание говорить, что структура поля ТЭМ волны не зависит от частоты и векторы поля в поперечной плоскости во всем пространстве остаются взаимно перпендикулярными.
К линиям передачи, в которых имеет место распространение ТЭМ волны, относятся: воздушные двухпроводные, воздушные четырехпроводные, коаксиальные и полосковые.
4.3.2. Воздушная двухпроводная линия передачи
Воздушная двухпроводная линия передачи представляет собой два параллельных проводника, изолированных воздушной средой друг от друга, с одной стороны которых подключен генератор, а с другой – нагрузка. Пусть проводники диаметром α расположены вдоль оси Х на расстоянии d друг от друга. На рисунке 4.6 представлена двухпроводная линия, питаемая источником переменной ЭДС - U~ и нагруженная на комплексное сопротивление Zн = Rн + jXн [1-6]. По своим свойствам линии принято классифицировать на:
- линии однородные, если параметры вдоль ее длины 1 не меняются;
- линии длинные, если длина линии больше длины волны в ней (1>λ);
- линии короткие, если длина линии меньше длины волны (1<λ).
U~ Zн
dх
1
Рис.4. 6
Исследование физических процессов распространения электромагнитных волн в линиях передачи проводится только на длинных линиях. В коротких линиях на распространение волн оказывает влияние так называемый «концевой эффект», исследованный советским ученым академиком В.А.Фоком.
Исходными для исследования параметрами в линии являются первичные параметры (или погонные параметры):
- Rп –погонное сопротивление - омическое сопротивление одного метра провода, Ом/м;
- Lп – погонная индуктивность - свойство проводника с током в нем, Гн/м;
- Gп – погонная проводимость - качественный показатель проводимости диэлектрика между проводниками, См/м;
- Сп – погонная емкость - емкость между заряженными проводниками, Ф/м.
Элементарный участок dх двухпроводной линии рисунка 4.6 можно представить в виде эквивалентной схемы этого участка с помощью погонных параметров (рис. 4.7). Погонные параметры и эквивалентная схема элемента
dx
Lп Rп
Сп Gп
Рис.4.7
dх линии позволяют установить сопротивление линии в любом его сечении
Z = [Rп + (1/Gп)] + j [ωLп + (1/ ωСп)], (4.18)
причем в выражении следует различать как продольное сопротивление
Zп = Rп + jωLп, (4.19)
так и поперечную проводимость линии
Y = Gп + jωСп. (4.20)
Комплексный характер продольного сопротивления и поперечной проводимости есть отличительная особенность реальной линии передачи. Однако для исследований физических процессов в линиях пользуются идеальной линией передачи, в которой принимается отсутствие активных потерь. Это означает, что Rп = 0 и Gп = 0. При этом реактивные элементы линии Lп и Сп, как бы малы ни были, являются носителями как электрического, так и магнитных полей. Следовательно, погонные емкость и индуктивность необходимы для учета распространения волн.
Вторичные параметры линии являются производными первичных параметров. В таблице 4.1 приведены вторичные параметры воздушной линии передачи для случаев идеальной и реальной линий. К вторичным параметрам следует относить следующие: сопротивление линии Zл, волновое (характеристическое) сопротивление линии Wл, коэффициент распространения Кл и фазовую скорость распространения волны νф.
Таблица 4.1
Параметр Идеальная Реальная
Линии линия линия
Zл [ωLп + (1/ ωСп)] [Rп + (1/Gп)] + j [ωLп + (1/ ωСп)]
Кл ω√ LпСп √ [Rп + jωLп]·[Gп + jωСп]
Wл √ Lп / Сп √ [Rп + jωLп] / [Gп + jωСп]
νф 1 /√ LпСп 1/ √LпСп
Ранее было установлено, что структура поля двухпроводной линии соответствует поперечной волне или ТЭМ волне. На рисунке 4.8 приведена картина распределения электрических и магнитных силовых линий в сечении двухпроводной линии. Причем сплошной линией изображены силовые линии
Н
Е
Рис.4. 8
электрического поля, а пунктирной линией – силовые линии магнитного поля. Отличительной особенностью ТЕМ волны является структура поля в каждой точке пространства, окружающего линию передачи, векторы Е и Н ортогональны. Симметрия силовых линий магнитного поля нарушена из-за близости проводников, которые на рисунке показаны пунктирными линиями.
4.3.3.Распространение энергии волн в двухпроводной линии передачи
Физический процесс распространения энергии необходимо рассматривать на примере идеальной линии, которая подключена к источнику постоянного напряжения [1-6]. Эта идеальная линия в теории замещается бесконечным числом последовательно включенных элементов dx (рис.4.7), имеющих в качестве первичных параметров только Lп и Сп ( так как Rп = Gп = 0). В начальный момент включения источника напряжения начнет заряжаться емкость первого элемента через погонную индуктивность. В следующий момент времени будет заряжаться емкость второго элемента, и так далее, последовательно с течением времени будут заряжаться все емкости линии. Описанный процесс последовательного заряда емкостей создает волну тока и напряжения, двигающихся от источника к нагрузке. Эта волна называется падающей. Если нагрузка, включенная на конце линии, не может полностью поглотить энергию, сконцентрированную в падающей волне, то возникает обратная волна тока и напряжения, называемая отраженной. Отраженная волна так же, как и падающая волна, представляет собой процесс последовательного заряда емкостей в элементах линии. Таким образом, через любое сечение линии одновременно проходит две волны тока и напряжения: падающая и отраженная.
Если идеальная линия питается генератором синусоидальной ЭДС, то напряжение и ток с постоянной скоростью распространяются от одного сечения к другому, причем величины напряжения и тока получают плавное и непрерывное приращение. Синусоидально изменяющиеся напряжение и ток последовательно повторяются в сечениях линии, но с отставанием по фазе, которое тем больше, чем дальше удалено данное сечение от источника.
Изложенный процесс на физической модели целесообразно исследовать, воспользовавшись математической моделью, которая представлена ниже. В идеальной двухпроводной линии, для элементарного участка dx продольное сопротивление определится
Zл dx = jωLп dx,
поперечную проводимость в виде
Yл dx = jω Сп dx. (4.21)
Если известны ток и напряжение, то изменение тока и напряжения на элементе dx можно выразить следующим образом:
dUх = Iх jωLп·dx;
d Iх = Uх·jωСп·dx. (4.22)
После преобразования система (4.22) примет вид
dUх / dx = Iх·jωLп;
dIх / dх = Uх·jωСп. (4.23)
Производная от х для обеих частей уравнений преобразует систему (4.23)
d2Ux / dx2 = j ωLп·(dIx /dx);
d2 Ix / dx2 = j ωСп·(dUx /dx). (4.24)
В выражениях (4.24) заменяя отношения в скобках выражениями (4.23), можно получить
d2 Uх /dx2 = - ω2LпСп Uх;
d2 Iх /dx2 = - ω2 LпСп Iх. (4.25)
Система уравнений (4.25) получила название телеграфных уравнений. Получены однородные дифференциальные уравнения (телеграфные уравнения), дающие описание физического процесса распространения волн напряжения и тока вдоль воздушной линии передачи.
Решение волновых уравнений (4.25) есть решение Даламбера в виде
Uх = U2 cos кх + j I2 Wл sin кx;
Iх = I2 cos кх + j (U2 / Wл) sin кх, (4.26)
где - Wл = √Lп /Сп волновое сопротивление идеальной воздушной линии;
- К = ω√LпСп коэффициент распространения;
- Х есть текущая координата по оси Х;
- U2 есть падение напряжения на нагрузочном сопротивлении Zн;
- I2 ток в нагрузке.
Выражения (4.26) дают описание распределения напряжения Uх и тока Iх вдоль линии, то есть вдоль оси Х. Причем, в правой части уравнений первое слагаемое есть математическое описание падающей волны, а второе слагаемое – отраженной волны. Каждое слагаемое показывает, что в линии существует волновой процесс распространения энергии или распределение напряжение и тока происходит по синусоидальному закону. При этом максимальное значение амплитуд напряжения и тока определяется напряжением и током на нагрузочном сопротивлении, то есть U2 и I2. Коэффициентом связи между током I2 и U2 является сопротивление нагрузки Zн
U2 = I2 Zн, (4.27)
где Zн = Rн + jXн.
Из выражений (4.27) и (4.25) следует, что распределение тока и напряжения вдоль воздушной двухпроводной линии зависит от сопротивления нагрузки Zн. Поэтому в зависимости от принимаемого значения Zн установлено три режима работы линии передачи:
-
режим бегущей волны;
-
режим стоячих волн;
-
режим смешанных (комбинированных, гибридных) волн.
Таким образом, дано физическое и математическое описание процесса распространения ТЭМ волны в двухпроводной воздушной линия передачи, показаны ее конструктивные особенности, принцип работы, параметры и установлены режимы работы.
4.3.4. Четырехпроводные линии передачи
Четырехпроводные линии передачи по своим параметрам несколько отличаются от двухпроводных. Однако создание четырехпроводных линий в основном направлено на улучшение их качественных параметров [1-6]. Оценивая двухпроводные и четырехпроводные линии передачи, целесообразно сравнить их работу и структуру поля. В начале целесообразно рассмотреть двухпроводную линию, которая должна обеспечить выполнение следующих требований:
-
Минимальные по возможности потери энергии в линии. Эти потери складываются из потерь на нагревание проводов, потерь в диэлектрике и на излучение во внешнюю среду. Одним из путей решения задачи по снижению потерь является увеличение сечения проводников или создание четырехпроводных и многопроводных линий. Для устранения излучения линии должно выполняться условие, определяющим при этом является расстояние между проводниками, которое должно быть меньше длины волны, передаваемой по линии, то есть d < λ.
-
Возможно большая предельная мощность высокочастотных колебаний, допустимая для передачи по линии. Когда не удаются передать заданную мощность по двухпроводной линии, используют четырехпроводные и многопроводные.
Как видно, некоторые требования указывают на необходимость применения четырехпроводных и многопроводных линий для передачи повышенной мощности. В настоящее время стандартом двухпроводной линии на объектах связи ВМФ является Ф2-600-1. Этот стандарт расшифровывается следующим образом: двойка указывает, что фидер двухпроводный; следующее значение 600 указывает, что волновое сопротивление линии 600 Ом; единица есть уровень мощности передаваемый значением до 1 КВт.
Далее целесообразно выполнить сравнение структуры поля двухпроводной линии, представленной на рисунке 4.9 со структурой поля четырехпроводной линией и показать ее конструктивные особенности, а также привести примеры стандартных фидерных линий применяемых на передающих и приемных центрах радиосвязи.
Рис. 4. 9
Параметры идеальной двухпроводной линии:
-
Wл = √Lп / Сп – волновое сопротивление, выраженное по значениям погонных параметров линии;
-
Wл = 120 ln(2d/α) – волновое сопротивление, выраженное через геометрические размеры линии;
-
Lп = (μ/π) ln (2d/α) и Сп = πε / ln(2d/α) – погонные индуктивность и емкость, выраженные через параметры среды и геометрические размеры линии.
Воздушные четырехпроводные линии также нашли широкое применение на объектах связи ВМФ. Стандартными линиями при этом являются Ф4 - 300 –2(3) и Ф4 – 200 – 1. По сравнению с Ф2- 600 –1 четырехпроводные линии, как видно, имеют более низкое волновое сопротивление, что позволяет снизить напряжение на антенне и использовать конструкции антенн с пониженным сопротивлением, чем обеспечивается дешевизна строительства линий передачи и антенн. Каковы пути снижения волнового сопротивления линии?
На рисунке 4.10 приведены конструктивные особенности двух четырехпроводных линий:
- синфазной;
- антифазной.
Синфазная Антифазная
Перемычки
Рис. 4.10
Синфазная линия представляет собой четыре изолированных друг от друга параллельных проводника. Причем проводники с помощью перемычек включены попарно. Перемычки включаются через расстояние на много меньшее длины волны. Такое включение перемычек увеличивает эквивалентный радиус каждого проводника, при этом в два раза увеличивается емкость. Но емкость Сп размещается в знаменателе формулы волнового сопротивления. Следовательно, уменьшилось волновое сопротивление линии Wл, на что указывает паспорт фидера Ф4-300 –1. Структура поля синфазной четырехпроводной линии приведена на рисунке 4.11. Как видно, структура поля синфазной
Н
Е
Рис.4.11
четырехпроводной линии повторяет структуру поля двухпроводной линии, представленной на рисунке 4.9. Используются синфазные воздушные четырехпроводные линии в качестве фидеров для питания передающих антенн. При этом существующие разрывы силовых линий на рисунке приводят к частичной потери энергии электромагнитной волны на излучение при распространении по синфазной линии передачи.
Антифазная четырехпроводная линия передачи в соответствии с представленным на рисунке 4.10 конструктивным изображением отличается от синфазной схемой подключения перемычек между проводниками. В антифазной линии перемычки перекрещены. Такое включение позволяет дополнительно, по сравнению со синфазной линией, увеличить погонную емкость и уменьшить волновое сопротивление. Обозначение такой линии - Ф4-200-1, что наглядно показывает снижение волнового сопротивления. Структура поля, представленная на рисунке 4.12, отличается от рассматриваемой ранее обособленностью поля для каждого из проводников. В результате имеется улучшенная схема взаимоувязки силовых линий, позволяющая практически исключить разрывы силовых линий. Поэтому антифазные четырехпроводные линии передачи широко используются в качестве фидерных линий для приемных антенн. Такие линии передачи обладают наилучшими качествами - отсутствия антенного эффекта, то есть линия не ведет себя как антенна, не принимает помех.
Рис.4.12
Структура поля антифазной линии рисунка 4.12 отображает электрические силовые линии пунктирной линией, а сплошной линией – магнитные силовые линии.
Волновое сопротивление синфазной четырехпроводной линии передачи
Wл = 138 lg(√2)(d/α), (4.28)
а волновое сопротивление антифазной четырехпроводной линии передачи
Wл = 138 lg[d / α√2]. (4.29)
Таким образом, четырехпроводные линии передачи так же, как двухпроводные, используются в качестве фидерных линий приемных и передающих антенн, причем широко распространены два типа: синфазные и антифазные.
4.4. РЕЖИМЫ РАБОТЫ ДВУХПРОВОДНЫХ ЛИНИЙ ПЕРЕДАЧИ
Ранее, в параграфе 4.3.3, были установлены режимы работы линии передачи. При этом показано, что сопротивление нагрузки Zн оказывает влияние на режим работы. Причем в зависимости от соотношения между волновым сопротивлением и сопротивлением нагрузки линия работает в режиме бегущих или стоячих волн и, наконец, обоих видов волн, называемых смешанными [1-6].
Бегущими волнами называются колебания, фаза которых удаляется от источника возбуждения с постоянной скоростью, зависящей от свойств среды. Условием получения режима бегущий волны тока и напряжения в линии передачи является следующее требование: сопротивление нагрузки должно быть чисто активным сопротивлением равным волновому сопротивлению линии, то есть Zн = Rн = Wл. (4.30)
Стоячими волнами называются колебания, полученные в результате сложения двух бегущих волн, направленных навстречу друг другу (падающей и отраженной). Условием получения режима стоячих волн тока и напряжения в линии передачи являются следующие требования:
-
сопротивление нагрузки должно быть равно бесконечности, то есть линия должна быть изолирована на конце Zн = ∞; (4.31)
-
сопротивление нагрузки равно нулю, то есть линия короткозамкнута на конце Zн = 0; (4.32)
-
сопротивление нагрузки должно носить чисто емкостной или индуктивный характер
Zн = 1/ωСн или Zн = ωLн. (4.33)
Смешанными волнами называются колебания, полученные в результате сложения двух волн - падающей и отраженной. Условием получения режима смешанных волн тока и напряжения является требование:
-
сопротивление нагрузки должно иметь произвольное значение
Zн = Rн + jXн. (4.34)
Для идеальной линии режим смешанных волн получается при условии:
- сопротивление нагрузки должно быть активным сопротивлением не равным волновому сопротивлению линии передачи
Zн = Rн ≠ Wл. (4.35)