KP_2010
.pdfM P x на кожній ділянці (рис. 2.2, г):
ділянка І 0 x l : |
M P Px ; |
|
ділянка IІ |
0 x l 2 : |
M P 0 ; |
ділянка IIІ |
l 2 x l : |
M P M ; |
ділянка ІV |
0 x l : |
M P Pl M qx2 2. |
Будуємо епюру згинальних моментів M P (рис. 2.2, д). Для одиничної системи (рис. 2.2, е):
ділянка І 0 x l : |
|
|
|
|
|
|
0 ; |
|||||||
|
M1 |
|||||||||||||
ділянка IІ |
0 x l 2 : |
|
|
|
|
|
x ; |
|||||||
|
M1 |
|||||||||||||
ділянка IIІ |
l |
2 x l : |
|
|
|
|
|
x ; |
||||||
|
|
M1 |
||||||||||||
ділянка ІV |
0 x l : |
|
|
|
|
l . |
||||||||
|
|
|
M1 |
|||||||||||
За цими |
даними побудуємо |
епюру згинальних моментів |
|
|
||||||||||
M1 |
||||||||||||||
(рис. 2.2, е). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
За допомогою епюр M P та |
|
|
обчислимо коефіцієнт 11 та вільний |
|||||||||||
M1 |
член 1P канонічного рівняння методу сил:
EI 11 12 1 1 23 1 1 1 1,33 м3 ,
EI 1P 40 12 34 10 1 1 13 10 1 1 28,33 кН м3 .
Таким чином, X1 1P 28,33 кН 21,3 кН.
11 1,33
Отже задана рама навантажена, як показано на рис. 2.2, ж.
2. Будуємо епюру згинальних моментів М для еквівалентної системи, записавши спочатку вирази для згинальних моментів М на кожній ділянці:
21
ділянка І 0 x l : |
M Px ; |
|
|
ділянка IІ |
0 x l 2 : |
M 21,3x ; |
|
ділянка IIІ |
l 2 x l : |
M 21,3x M ; |
|
ділянка ІV |
0 x l : |
M 21,3l M qx2 |
2 Pl . |
Епюра згинальних моментів М для цього випадку представлена на рис. 2.3, а.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ω |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ω |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
ω4 |
ω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w4 |
|
3 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
10 |
11,3 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
а) Епюра М , кН·м |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
б) Розшарована епюра |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
М , кН·м |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) Одинична система |
г) Епюра |
М |
Рис. 2.3. Епюри згинальних моментів
3. Перевіримо правильність розкриття статичної невизначуваності рами. З цією метою обчислимо переміщення перерізу В в напрямку сили Х1 за методом Верещагіна, враховуючи попередньо побудовані епюри згинальних моментів М (рис. 2.3, а) та M1 (рис. 2.2, є).
На рис. 2.3, б показано розшаровану епюру М на ІІ, ІІІ, ІV ділянках: ω1 – площа епюри М на ІІ і ІІІ ділянках від X1 21,3 кН;
ω2 |
– площа епюри М на ІІІ ділянці від M 40 |
кН м; |
|
ω3 |
– площа епюри М на ІV ділянці від |
P 30 кН, |
X1 21,3 кН та |
M 40 кН м; |
|
|
22
ω4 – площа епюри М на ІV ділянці від q 20кНм. Шукане переміщення:
w |
0,5 40 |
|
|
1 |
1 |
1 |
|
|
1 1 21,3 |
2 |
1 1 10 1 1 11,3 1 |
B верт |
|
|
|
2 |
2 |
2 |
|
|
2 |
3 |
3 |
|
|
|
|
|
|
18,33 18,4 0,07
Взв’язку з тим, що при розкритті статичної невизначуваності системи зайві невідомі визначаються з окресленою точністю, наслідки перевірки мають також похибку – шукані переміщення відрізняються від нуля. Тому при перевірці рекомендується окремо обчислювати суму додатних та від’ємних членів. Якщо виражене у відсотках відношення різниці між цими сумами до меншої з них невелике (до 5 %), то результат можна вважати задовільним.
Внашому випадку
18,330,07 100 0,38 % ,
отже статична невизначуваність рами розкрита правильно.
4. Підберемо двотавровий переріз для еквівалентної системи, тобто для заданої рами з умови міцності рами:
|
Mmax |
, |
|
|
Mmax |
|
|
W |
звідси |
W |
|
. |
|
|
З епюри згинальних моментів для еквівалентної системи (рис. 2.3) витікає, що Mmax 30 кН м.
Тому момент опору двотаврового перерізу:
W 30 1036 1,875 10 4 м3 187,5 см3 . 160 10
Орієнтуючись на цей результат, вибираємо двотавр № 20a, для якого
W 203 см3 , I 2030 см4 .
23
5. На цьому етапі розрахунку визначимо кут повороту перерізу А методом Верещягіна (або Мора). У зв’язку з цим розглянемо одиничну систему, тобто випадок, коли основна система в перерізі А завантажується одиничним моментом (рис. 2.3, в).
При цьому вирази для згинальних моментів M на ділянках мають вигляд:
ділянки |
І і ІV: |
|
M |
1; |
|
ділянки |
IІ і IIІ: |
|
0 . |
||
M |
Кут повороту перерізу A рами:
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
22,97 кН м2 |
|
|
A |
|
|
|
2 |
1 |
30 |
1 1 11,3 1 |
3 |
1 |
10 |
1 |
|
EI |
|
||||
|
||||||||||||||||||
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
22,97 103 |
|
|
|
|
0,00566 . |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
11 |
2030 10 |
8 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Від’ємний знак означає, що переріз A повертається у протилежному по відношенню до одиничного моменту, що прикладений в цьому перерізі, напрямку, тобто за годинниковою стрілкою.
24
ЗАДАЧА 3 НЕПЛОСКИЙ ЗГИН
На балку діє просторова система сил (рис. 3.1, табл. 3.1). З умови міцності дібрати безпечний переріз балки вказаної форми. Вважаючи осі y і z (рис. 3.1) головними центральними осями заданого перерізу, розташувати його найраціональнішим чином. У небезпечному перерізі знайти положення нейтральної лінії і побудувати сумарну епюру розподілу напружень. Визначити величину та напрямок повного прогину у вказаному перерізі А. Взяти a 1 м, nT 1,5 .
|
Таблиця 3.1. Варіанти завдань до задачі 3 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Варіант |
q, кН м |
Р, кН |
М, кН м |
, рад |
Переріз |
Матеріал |
0 |
10 |
12 |
14 |
π/3 |
[] |
Сталь 10 |
1 |
12 |
14 |
18 |
π/6 |
][ |
Сталь 20 |
0 |
10 |
12 |
14 |
π/3 |
[] |
Сталь 10 |
3 |
18 |
25 |
30 |
3π/4 |
[] |
Сталь 30 |
4 |
2 |
6 |
8 |
5π/6 |
][ |
Сталь 35 |
5 |
6 |
10 |
10 |
4π/3 |
|
Сталь 40 |
6 |
4 |
8 |
12 |
5π/4 |
[] |
Сталь 45 |
7 |
8 |
15 |
15 |
7π/3 |
][ |
Сталь 50 |
8 |
16 |
18 |
30 |
π/4 |
|
Сталь 55 |
9 |
20 |
40 |
50 |
7π/6 |
[] |
Сталь 60 |
План розв’язування задачі
1.Зобразити в масштабі розрахункову схему.
2.Розкласти всі навантаження на складові, що діють у головних площинах xy та xz .
3.Побудувати епюри згинальних моментів M y і M z (поперечними
силами Qy і Qz в розрахунках на міцність та жорсткість знехтувати). 4. Визначити небезпечний переріз балки.
25
0 |
5 |
1 |
6 |
2 |
7 |
|
3 |
8 |
4 |
9 |
Рис. 3.1. Варіанти розрахункових схем балок до задачі 3
26
5.Вибрати раціональне розташування перерізу вказаної форми.
6.Методом послідовних наближень дібрати переріз з розрахунку на міцність за нормальними напруженнями.
7.Визначити положення нейтральної лінії в небезпечному перерізі і побудувати епюру сумарних напружень.
8.Будь-яким з відомих методів визначити прогини балки в перерізі А у головних площинах xy та xz , а потім обчислити величину повного проги-
ну та знайти його напрямок у вибраній системі координат. Для цього слід накреслити переріз в масштабі, векторну діаграму переміщень його центру мас, зобразивши в певному масштабі знайдені вектори переміщень у головних площинах, та знайти вектор сумарного переміщення. Обчислити кут його нахилу відносно однієї з головних осей.
Розв’язання задачі |
|
|
|
Дано (рис. 3.2): q 10 кН м, |
P 20 кН, |
M 15 кН м, |
a 1 м, |
30 , переріз – [] (два швелери), матеріал – сталь 20 з модулем пружності Е 2 105 МПа та границею текучості т 250 МПа, коефіцієнт запасу міцності nт 1,5.
1. Зобразимо розрахункову схему, розклавши попередньо всі сили на складові, що діють у головних площинах xy та xz (рис. 3.3).
Рис. 3.2. Розрахункова схема балки для умов неплоского згину
27
В даному прикладі слід розкласти лише рівномірно розподілене навантаження q:
qy 10 cos30 10 23 8,66 кНм; qz 10 sin30 10 0,5 5 кНм.
Рис. 3.3. Розрахункова схема балки модифікована
2. Визначаємо опорні реакції в кожній площині з умов рівноваги балки (розрахункові схеми подані на рис. 3.4).
Уплощині xy :
M zB RCy 1 M qy 1 0,5 RCy 1 15 8,66 1 0,5 0 ;
M zC M RBy 1 qy 1 1,5 15 RBy 1 8,66 1 1,5 0 . Звідси RСy 19,33 кН, RBy 27,99 кН.
Уплощині xz :
M yB RCz 1 P 1 qz 1 0,5 RCz 1 20 1 5 1 0,5 0 ;
M yC RBz 1 P 2 qz 1 1,5 RBz 1 20 2 5 1 1,5 0 .
Звідси RСz 17,5 кН, RBz 32,5 кН.
28
3. Побудуємо в площинах xy та xz епюри згинальних моментів M y і M z . Для цього запишемо вирази для згинальних моментів для кожної ділянки у відповідних площинах. Ці вирази нам знадобляться також при визначенні прогинів балки у заданому перерізі А.
Рис. 3.4. Епюри згинальних моментів
У площині xy : |
|
|
|
|
|
I : 0 x 1 м: |
M z x M RC y x . |
||||
II : 0 x 1 м: |
M z x |
q |
y |
x2 |
|
|
|
. |
|||
|
2 |
||||
|
|
|
|
||
У площині xz : |
|
|
|
|
|
I : 0 x 1 м: |
M y x RC z x . |
||||
II : 0 x 1 м: |
M y x qz x2 |
P x . |
|||
|
2 |
|
|
|
|
Підставляючи числові значення в отримані рівняння, будуємо епюри згинальних моментів M z і M y (див. рис. 3.4, а і б відповідно).
29
4. Аналізуючи епюри згинальних моментів, приходимо до висновку, що небезпечним є переріз В. Тут діють моменти M yB M y max 17,5 кН м
і M zB 4,33 кН м. Інші перерізи, згідно з епюрами моментів, менш навантажені. Тому саме для цього перерізу і проведемо необхідні розрахунки, пов’язані з добором безпечних розмірів швелерів та раціональним розташуванням перерізу, з них складеного, відносно головних осей інерції.
5. Почнемо розрахунки з вибору раціонального розташування перерізу балки заданої форми відносно осей y і z. При цьому керуватимемось такими міркуваннями.
Оскільки в площині xz діє більший за абсолютною величиною згинальний момент My, то саме в цій площині розмістимо висоту перерізу. Адже в цьому випадку більшому згинальному моменту відповідатиме більший момент опору перерізу (рис. 3.5).
y
My
Mz |
My>Mz |
z
C1
zCi
h
Рис. 3.5. Схема раціонального розташування перерізу балки відносно заданої системи координат
6. Як відомо, для такого типу перерізів небезпечна точка збігається з однією з вершин умовного прямокутника, в який даний переріз вписується, і саме з тією точкою, в якій напруження, викликані дією моментів, мають один знак. Для перерізу В умова міцності матиме вигляд:
30