книги / Статические и динамические проблемы теории упругости
..pdfнапряжений. Очень хорошее экспериментальное подтверждение вычислен ных напряжений показывает, что теории, о которых говорилось выше,
являются хорошо |
обоснованными. |
|
1800 |
|
|
|
|
||||
Поперечные трещины представля |
|
Вертикальнаясила,равная |
|||||||||
|
7 |
||||||||||
ют собою усталостные трещины, ко |
|
/ |
\ N |
136Ю0кг |
|||||||
торые |
образуются |
внутри |
головок |
|
1200 |
|
|
|
|
||
рельс |
в поперечной плоскости. |
Они |
|
600 |
|
> |
|
|
|||
становились все |
более превалирую |
I |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
||||||||
щими |
в Америке |
за последние |
два |
1 |
|
г \ |
|
|
|||
дцать лет и являются особенно опас |
2 |
|
|
|
|||||||
4 |
6 ) В |
8 |
И |
||||||||
ными, |
так как |
они не могут |
быть |
|
|
|
|
|
|
||
определены обычными способами |
кон |
=* |
- 600 |
|
/ |
|
|
||||
|
|
|
|
||||||||
троля. |
|
|
|
|
|
|
|
к |
10ЯЖеник1вт очке В |
||
|
|
|
|
|
|
; |
|
||||
Большой шаг |
вперед |
по устра |
|
|
|||||||
|
-1200 |
|
|
|
|
||||||
нению |
случаев, связанных с попереч |
|
|
|
|
|
|
||||
ными |
трещинами, |
был сделан после |
|
1 |
|
Эксперипент ° |
|
||||
того, как И. Сперри для обнаружения |
|
|
|
Теория |
|
|
|||||
трещин1 предложил свой вагон-дефек |
|
|
|
|
|
|
|||||
тоскоп, при помощи которого можно |
|
|
|
|
|
|
|||||
проверять существование такого ро |
|
|
|
|
|
|
|||||
да внутренних дефектов в рельсовой |
|
|
|
у' ■Напряжение вточкеД |
|||||||
колее. Этот метод основан на электри |
|
/ |
|
|
|
|
|||||
ческом |
принципе. |
Ток пропускается |
|
|
|
|
|
||||
через |
рельс и измеряется |
изменение |
|
|
|
|
|
|
|||
сопротивления, которое возникает при |
|
|
|
|
|
Ъ . |
|||||
наличии поперечной трещины. |
Ваго |
|
|
|
|
8 |
10 |
||||
ны такого типа уже использовались |
|
Расстояние от левого края головки рельса,сп |
|||||||||
с большим успехом на некоторых же |
Рис. 30. Сравнение вычисленных продоль |
||||||||||
лезных дорогах. |
|
Обнаружение |
тре |
ных напряжений с результатами экспери |
|||||||
щин в рельсе есть лучшее, но не пол |
|
ментов. |
|
|
|||||||
ное решение проблемы. Что действи |
|
|
|
|
|
|
тельно необходимо, так это определить причину появления трещин и раз работать средства предотвращения ее. Работа Д. Фримена и других2 сотруд ников Бюро стандартов так же, как и материалы других исследователей, приводят к заключению, что поперечные трещи
|
|
|
ны возникали |
тогда и только тогда, когда го |
|||||
|
|
|
ловка рельса имела внутренние трещины, воз |
||||||
|
|
|
никшие при |
изготовлении |
рельсов в процессе |
||||
|
|
|
охлаждения. Д. Фримен исследовал свойства |
||||||
|
|
|
сталей при растяжении в условиях повышенной |
||||||
|
|
|
температуры |
так же, |
как |
и при |
охлаждении. |
||
|
|
|
Изучение механических характеристик рельсов |
||||||
|
|
|
на растяжение |
показало, |
что некоторые стали |
||||
|
|
|
при 500—650° С обладают меньшей пластич |
||||||
|
|
|
ностью, чем при нормальной температуре. Ис |
||||||
Рис. 31. Трехмерное |
растя |
следование |
процесса |
охлаждения |
показывает, |
||||
что в это время в головке рельса |
возникает та- |
||||||||
жение в напряженной |
точке |
||||||||
рельса. |
|
|
кое растягивающее |
напряжение, |
что материал |
||||
1 S p e r r y E . |
A. |
Non-destructive detection |
of flaws. Iron Age, 1928, vol. 122, N 20, |
||||||
p. 1214— 1217. |
J. |
R., Q u i c k G. W. Tensile properties of rail and other steels at ele |
|||||||
2 F r e e m a n |
vated temperatures. Transactions of American Institute of Mechanical Engineers, Iron and Steel Divison, N. Y. meeting—Febriary, 1930, p. 225—279.
головки мгновенно проходит область охрупчивания. Согласно Д. Фриме ну в головке очень быстро охлажденного рельса, прокатанного из стали, подвергнутой охрупчиванию при 550°С, можно обнаружить внутренние трещины, которые при действии нагрузки от колеса будут развиваться в поперечные трещины. Остается несколько неясным вопрос, достаточна ли величина охрупчивания, найденная Д. Фрименом, чтобы вызвать появление трещин при охлаждении. Возможно, трещины появляются благодаря на пряжениям внутри головки рельса при трехмерном растягивающем (очень опасном) напряженном состоянии (рис. 31). Тогда окажется, что полное решение проблемы может прийти с развитием экономичных методов мед ленного охлаждения рельсов.
Были сделаны попытки объяснить возникновение поперечных трещин напряжениями в головке рельса, которые появляются при изгибе и за счет контактного давления. Несомненно, что в головке возникают высокие напряжения, но вопрос не в том, что они вызывают возникновение тре щин, а в том, что они способствуют их росту после зарождения. Однако мало вероятно, чтобы эти напряжения всегда служили причиной возникновения трещин в доброкачественном материале, поскольку трещины редко, по чти никогда, не начинаются там, где изгибающие и контактные напряже ния достигают максимальных значений.
Можно заметить, что возникновение поперечных трещин обусловлено формой поперечного сечения рельса лишь постольку, поскольку отноше ние между объемом и поверхностью головки рельса влияет на скорость охлаждения. Сказанное позволяет сделать вывод, что данная проблема может быть лучше решена металлургами и производственниками. Главным направлением здесь должно стать исследование остаточных напряжений и влияние на них различных методов и скоростей охлаждения.
ИСПЫТАНИЯ В ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ УСЛОВИЯХ
Методы и аппаратура. Сначала испытания в эксплуатационных усло виях проводились с целью изучения действия различного типа ходовых частей локомотивов на криволинейные и прямолинейные участки пути. Полученные при этом результаты имеют первостепенное значение для изу чения напряжений в рельсе, поскольку они позволяют установить, какие усилия воздействуют на рельсы в действительных условиях.
На основе данных, полученных при статических испытаниях, был разработан метод, в котором измерения с помощью датчика деформаций могли бы проводиться непосредственно в условиях динамики так, чтобы эти измерения могли быть использованы для определения вертикальных и боковых нагрузок от колес. Этот метод описан выше.
Для того чтобы определить зависимость между вертикальной нагруз кой и средним напряжением в подошве рельса и между боковой нагрузкой и напряжением в шейке для каждого экспериментального участка, где прикладывалась эта нагрузка, была проведена небольшая статическая ка либровка. Кроме того, нагрузка прикладывалась на различных расстояни ях от датчиков для того, чтобы определить, какую поправку в направлениях надо внести для учета влияния соседних колес. Приборы, которые исполь зовались для этих статических калибровок, аналогичны применяемым при изучении статического напряженного состояния. Они состоят из нагружен ного вагона, к которому жестко прикреплялись гидравлические домкраты. Передвигая вагон, можно было быстро разместить домкраты над той точ
|
внешняя |
|
|
1227 |
787 |
428 |
45 |
608 |
1081 |
||
Напряжение часть подошвы |
|||||||||||
|
ш е ш й л ы |
165 |
626 |
395 |
340 |
394 |
352 |
||||
Нагризка |
вертикальная |
14700 |
17700 |
13150 |
9300 |
13150 |
14300 |
||||
в кг |
боковая |
|
|
-4540 |
454 |
1020 |
-1020 |
-1250 |
-4540 |
||
|
|
|
|
1* |
|
|
I |
Г |
Г |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ Внешний рельс |
| |
|
|
|
|
|
|
|
|||
•<— Направление движения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
“ ™ Л |
1 |
|
К ^ |
|
|||||||
Нагоизка |
боковая |
|
|
-1810 |
3180 |
3970 |
10700 |
3860 |
-2040 |
||
в кг |
вертикальная |
5670 |
17000 |
17900 |
24900 |
18800 |
7700 |
||||
Напряжение ч^:т£епАошвь/ |
326 |
581 |
367 |
-724 |
429 |
398 |
|||||
в кг/см2 |
внешняя, |
7" |
141 |
823 |
759 |
2770 |
Ю43 |
283 |
|||
|
частьподошвы |
||||||||||
Радиус кривой |
|
175м |
|
|
Полная вертикальная |
ГВнешний рельс 82300кг |
|||||
Локомотив № |
|
1-4а-1 электровоз |
|
|
нагрузка |
|
^Внутренний рельс 92000кг т Ш кг |
||||
|
|
|
|
|
|
|
------ |
|
|
|
|
Режим работы |
Тяганаголовной части |
Полная баковая |
|
Внешний рельс |
-9870кг |
||||||
Скорость |
|
|
|||||||||
|
|
19,3км/час |
|
нагрузка |
|
Внутренний рельс 17800кг 7930кг |
|||||
Тяговоеусилие |
|
16700кг |
|
Центральнаясила-4670кг Боковая сила от тягового бруса -ЗАОкг |
|||||||
Лента № |
|
|
83в |
|
|
ф- давление от реборды |
а - только трение |
||||
|
|
|
|
|
|
7 |
+трение |
|
|
Г |
|
|
Рис. 33. Результаты |
испытаний электровоза |
1— 40— 1. |
сом 175 м имели рельс с погонным весом 59 /сг, а участок с радиусом 698 м — рельс с погонным весом 49,9 кг. Скорости были в большинстве случаев низ
кими и никогда не превышали 48,3 км/ч. Поэтому тяжелые режимы были |
|
обнаружены только на участке с радиусом кривой |
175 м. |
Р е з у л ь т а т ы . На рис. 33—37 показаны |
результаты некоторых |
характерных испытаний каждого из пяти локомотивов на кривой с радиу сом 175 м. Стрелки показывают ориентацию боковых направляющих сил, воздействующих на колеса, и таким образом помогают представить, как локомотив вписывается в криволинейную часть железнодорожного пути, преодолевая сопротивление трения и инерцию. Знак минус, стоящий перед величиной боковой нагрузки, относится к силе, действующей на рельс и направленной от центра кривизн рельсовой колеи.
В е р т и к а л ь н ы е н а г р у з к и . Хотя сумма всех вертикаль ных нагрузок в каком-либо из экспериментов всегда практически равна весу локомотива, в дальнейшем будет обнаружена значительная неравно мерность в распределении нагрузок на отдельные колеса. Эта неравномер ность — следствие шести различных факторов: 1) колебаний из-за неров ности рельсовой колеи; 2) вращения противовеса; 3) углового перемещения шатуна; 4) перемещения продольной нагрузки, вызванного тем, что брус автосцепки располагается высоко над рельсом; тяговое усилие на уровне рельса уравновешивается силой, приложенной к брусу автосцепки, кото рая создает момент, стремящийся поднять п-ереднюю часть локомотива вверх, когда он тянет состав; 5) центробежной силы или составляющей веса локо мотива, возникающей из-за возвышения наружного колеса в том случае, когда скорость движения локомотива меньше расчетной скорости для
После того, как силы и эксцентриситеты были определены во время эксплуатационных испытаний, напряжения в головке и шейке рельса на ходились с помощью измерений статических напряжений, описанных ранее.
Испытания со статическим нагружением показали, что продольные напряжения в подошве не являются наибольшими в рельсе. Было обнару жено, что боковое давление на реборду равно И 340 кг и вызывает на той стороне головки рельса, где установлен датчик, напряжение сжатия, при близительно равное 3164 кг!см2. Максимальное напряжение в подошве рельса, найденное при динамических испытаниях, вызывалось чисто вер тикальной нагрузкой и не превышало 1055 кг!см2. При динамических испы таниях точка на головке рельса с максимальным изгибающим напряже-
Т а б л и ц а 6
Место испытаний |
Расположение измерителей |
Напряжения, |
|||
деформаций |
кг/см2 |
||||
Прямолинейный участок |
Внешняя сторона |
подошвы |
858 |
||
Участок с |
радиусом, |
равным |
рельса |
подошвы вне |
1364 |
Внешняя сторона |
|||||
698 м |
радиусом, |
равным |
шнего рельса |
|
3565 |
Участок с |
Внешняя сторона подошвы внут |
||||
175 м |
|
|
реннего рельса |
|
|
нием, которая является крайней точкой той стороны, где установлен изме ритель, отстоит почти на таком же расстоянии от нейтральной оси, что и точка, на которой располагается измеритель деформаций на подошве рельса, поэтому напряжение, равное 1055 кг/см2, может быть отнесено также и к головке. Таким образом, можно сказать, что сжимающие напря жения в месте крепления измерителя деформаций на головке рельса не превышают 4220 кг/см2.
Высокие напряжения в вертикальном направлении могут иметь место и в галтеле под головкой. Статические испытания показали, что такие на пряжения вызываются, в основном, вертикальной нагрузкой и на них ока зывает существенное влияние положение вертикальной нагрузки на голов ке. Это положение вертикальной нагрузки определялось приближенно во время динамических испытаний с помощью измерения вертикального про гиба головки относительно подошвы. Было обнаружено, что этот специфи ческий прогиб в большей степени вызывался вертикальной нагрузкой, чем боковой, и так же зависел от положения вертикальной нагрузки на головке. Поэтому такой прогиб можно было использовать для грубого опре деления этого положения.
Совокупность данных, полученных при статических испытаниях мето дами фотоупругости идинамическими испытаниями, приводит к заключению, что при максимальных значениях вертикальной и боковой нагрузок (соот ветственно 27200 и И 340 кг) и при обычном положении точки приложения
вертикальной |
нагрузки (1,9 см от края головки) напряжения |
в галтеле |
||
под головкой |
достигают 4220 кг/см2. |
железной дороге. И с п ы т а н и е |
||
Испытания на |
Пенсильванской |
|||
л о к о м о т и в о в |
и р е ж и м о в |
э к с п л у а т а ц и и . |
Испытания |
проводились на Пенсильванской железной дороге с сентября по октябрь 1930 г. Два испытательных участка были выбраны около Клеймонта, штат