книги из ГПНТБ / Вершинин П.П. Применение синхронных электроприводов в металлургии
.pdfловин. Контактную поверхность колец шлифуют после
посадки на вал.
Траверса для крепления щеткодержателей состоит из двух медных или стальных оцинкованных шин, при крепленных изолированными шпильками к стальному сварному шинодержателю, который в свою очередь при креплен к крышке стоякового подшипника или к ра ме электродвигателя. К шинам траверсы при помощи стальных винтов прикрепляют алюминиевые щеткодер жатели с пружинами, обеспечивающими надежность прилегания щеток к поверхности контактных колец. Щетки — электрографитовые марки ЭГ4 или ЭГЗ.
Подшипники в синхронных двигателях применяют стояковые скользящего трения с принудительной или комбинированной (принудительной и кольцевой) смаз кой. Стояки, крышки, а также вкладыши подшипников изготавливают чугунными, литыми. Вкладыши делают разъемными, рабочую поверхность их заливают бабби том. Верхнюю половину вкладыша заливают баббитом только по краям. Подшипники снабжены уплотнениями во избежание попадания масла внутрь машины. Одно сторонний зазор между вкладышем и шейкой вала допу скается в пределах 0,1—0,15 мм, величина разбега рото ра в подшипниках устанавливается 3— 6 мм (больший размер для машин от 20-го габарита и выше).
Для предохранения от паразитных токов в валу под шипник со стороны, противоположной приводимому ме ханизму, а также основание под возбудитель, присоеди ненный к двигателю, устанавливают на изоляционные листы из гетинакса. Болты, крепящие эти подшипники к фундаментной плите, надежно изолируют от подшип ников изоляционными втулками и шайбами.
Системы охлаждения синхронных двигателей
Все современные синхронные двигатели имеют воз душное охлаждение1. По способу охлаждения синхрон ные двигатели делятся на: •
а) двигатели с естественным охлаждением, не имею щие специальных вентиляторов. Циркуляция охлажда ющего воздуха в таких двигателях обеспечивается венти
1 В зарубежной практике известны опытные образцы синхрон ных двигателей большой мощности с водяным охлаждением,
50
Отметим, однако, что рекомендуемые нормы перепада температур воздуха на входе и выходе из машины т== = 18-^27°С практически осуществить трудно вследствие отсутствия в летнее время холодной воды и загрязнения воздухоохладителей. Многократные тепловые испытания
Рис. 17. Синхронный двигатель с самовёнтиляцией
52
Мощных синхронных двигателей показали, что этот пере пад находится в пределах 12—18° С.
Заслуживает внимания схема встречной вентиля ции тихоходных синхрон ных двигателей (рис. 19).
Вотличие от обычной ради альной вентиляции в новой схеме воздух подводится не
вмежполюсные каналы ро тора, а в камеру станины статора между сердечником
ивнешней обшивкой. За тем воздух под давлением проходит через вентиляци онные каналы между паке тами сердечника в направ лении от спинки статора к расточке, омывает обмотку возбуждения двигателя и выбрасывается из машины.
Всхемах встречной венти ляции улучшается использо вание теплоотдающей по верхности спинки и каналов
всердечнике статора и до
стигается |
более равномер |
Рис,. 19. Схема встречной вентиляции |
ный перепад температуры |
||
между |
охлаждаемой по |
|
верхностью и воздухом. В результате этого повышается перегрев воздуха в машине, а нагревание пазовой части обмотки статора удается существенно уменьшить.
Глава II
РАБОТА СИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
ВАНОРМАЛЬНЫХ РЕЖИМАХ
1.АСИНХРОННЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Наряду с нормальным синхронным режимом при эксплу атации синхронных двигателей возможны кратковре менные асинхронные режимы, отличающиеся от нор мального тем, что двигатель в течение некоторого про
53
межутка времени работает со скольжением, отличным от нуля.
Кратковременный асинхронный режим может быть либо эксплуатационным, необходимым для последующей нормальной работы машины, например, асинхронный пуск синхронного двигателя, либо аварийным, возникаю щим в результате выпадания двигателя из синхронизма под действием различных возмущений, источниками ко торых являются или питающая сеть (посадка напряже ния при коротком замыкании), или механизм, приводи мый синхронным двигателем (наброс нагрузки, превы шающей максимально допустимую), или возбудитель («потеря» возбуждения) *.
На рис. 10 построены зависимости M =f(0) при раз личных значениях напряжения питания (для неявнопо люсной машины). Если момент нагрузки равен. Мсь то двигатель работает в точке 1 характеристики Mi = f(0).
Этой точке соответствует угол 0i<9O°. При некотором снижении напряжения (U2< iU B) вращающий момент двигателя согласно выражению (1-34) в первый момент времени уменьшается до значения М'2, определяемого
точкой 2' характеристики M2 = f(Q). Под действием тор мозного момента (М^ —М2) угол 0 увеличивается до
значения 02(01< 02< 9О°), а вращающий момент двига
теля растет до значения М2 = Мси следовательно, устой чивая работа теперь будет в точке 2.
При глубокой посадке напряжения (U3< .U 2) враща ющий момент уменьшается в первый момент до M'3j
определяемого точкой 3' характеристики M3=f(Q). В этом случае момент нагрузки Мсi больше максималь ного вращающего момента двигателя М3м и под действи ем тормозного момента (Мс1— М 3) угол 0 растет до тех
пор, пока двигатель не выпадет из синхронизма.
Если момент нагрузки меньше максимального асин хронного момента двигателя, то последний переходит в асинхронный режим и работает со скоростью, опреде ляемой точкой А пересечения характеристики момента нагрузки M = f(s) и асинхронного вращающего момента двигателя Ma= /(s) (рис. 20).
1 Кратковременные, порядка 0,5—-0,6 с, асинхронные режимы, возникающие при переходных процессах, например в момент наброса и сброса нагрузки, в данном случае не рассматриваются.
54
В противном 'случае, если Мс> М ам, двигатель затор маживается до полной остановки.
Аналогичная картина наблюдается и в случае чрез мерного роста момента нагрузки, если Мг становится
больше Mim (см. рис. 10 ).
В асинхронном режиме двигатель потребляет значи тельную реактивную мощность, что может неблагоприят но отразиться на режиме напряжений сети. Резко увели чивается сила тока статора, особенно при сохранении
Рис. 20. Определение среднего асинхронного момента и момента сопротивления
питания обмотки возбуждения; возрастают потери в пу сковой обмотке (или в массивной бочке ротора неявно полюсных машин). Вследствие неравномерного распре деления токов в стержнях пусковой обмотки (так как она занимает лишь часть полюсного деления) возникают локальные нагревы и значительные механические напря жения в местах соединения стержней с короткозамыкающими кольцами. Локальные нагревы неявнополюсных машин возникают по торцам бочки ротора, особенно
вместах соприкосновения стальных поверхностей бочки
ипазовых клиньев.
Врезультате действия всех указанных факторов ра бота синхронного двигателя в асинхронном режиме мо жет вызвать нагрев статора и ротора до температуры,
значительно превышающей допустимую, и, соответст венно, преждевременный выход двигателя из строя.
Допустимая продолжительность асинхронного режи
55
ма определяется прежде всего нагревом статора и рото ра. Исследования, проведенные в этой области [21], по казали, что при выпадании двигателя из синхронизма и кратковременной его работе в асинхронном режиме, лимитирующей по условиям нагрева, является обмотка статора.
Величина тока, потребляемого двигателем в асин хронном режиме при отсутствии питания обмотки воз буждения, не остается постоянной, а колеблется относи тельно некоторого среднего значения с двойной частотой
скольжения. |
значение кратности этого тока kia может |
|
Среднее |
||
быть подсчитано по выражению |
[22] |
|
] / |
CiU'i |
М2 Ik, — О К S'! |
М* + |
|
где U — напряжение на зажимах двигателя в асинхрон ном режиме, относительные единицы;
М — момент нагрузки, относительные единицы; ki — кратность пускового тока.
Выражением (II-1) можно также пользоваться для определения кратности тока в том случае, если обмотка возбуждения замкнута на разрядное сопротивление.
Если работающий в асинхронном режиме двигатель возбужден, то на ток статора, пульсирующий с двойной частотой, дополнительно накладывается ток с частотой скольжения, обусловленной наличием возбуждения. В этом случае максимальная сила тока статора может намного превышать номинальную силу тока двигателя и в зависимости от возбуждения при малых скольжени ях (в пределах устойчивой части характеристики асин хронного момента, т. е. при 0, l > s > 0) может превысить
начальную силу пускового тока двигателя.
По условиям нагрева статора ограничение времени работы в асинхронном режиме можно определить по уп рощенному выражению [22], предполагая, что процесс
нагрева статора является адиабатическим, т. е. теплоот дача в окружающую среду отсутствует
175 де[
(Н-2)
где 4 — продолжительность работы в асинхронном режиме, с;
56
АО] — допустимое превышение температуры обмоток,
зависящее от класса изоляции по теплостойко сти, °С;
kia — среднее значение кратности тока в асинхрон ном режиме;
/ — номинальная плотность тока, А/мм2. Плотность тока /н для синхронных двигателей при
напряжении 6 кВ принимается 4,5—5 А/мм2. На практи
ке продолжительность работы в асинхронном режиме допускается несколько больше, чем полученная по фор муле (И-2).
При асинхронном пуске синхронного двигателя огра ничивающим по условиям нагрева элементом двигателя является ротор. В зависимости от исполнения ротора его отдельные узлы при пуске испытывают различные тепло вые нагрузки. При пуске явнополюсных двигателей боль ше всего нагреваются стержни пусковой клетки (или массивные башмаки полюсов при отсутствии стержней), гораздо в меньшей степени — короткозамыкающие коль ца; практически почти не оказывает влияние на нагрев ротора обмотка возбуждения.
Наиболее напряженным элементом неявнополюсных быстроходных машин, с точки зрения нагрева, при асин хронном пуске являются верхние слои (зубцовая зона) массивной бочки ротора. Токи, наводимые в бочке рото ра при пуске, распространяются в поверхностном слое, а глубина их проникновения в этот слой зависит от ча стоты наводимого тока, т. е. от скольжения. Выделяемая в массивном роторе тепловая энергия по отношению к полному объему ротора сравнительно невелика и недо статочна для его значительного нагрева. Но если учесть, что эта энергия выделяется в тонком поверхностном слое и за время пуска не успевает распространиться по всему объему ротора, то окажется, что температура верхних слоев может быть весьма высокой и в зависимости от условий пуска значительно превышать максимально до пустимую (200° С).
Расчет нагрева ротора за время асинхронного пуска более сложен, чем расчет нагрева обмотки статора. Это объясняется тем, что обычно неизвестно распределение выделенной при пуске тепловой энергии между конструк тивными элементами ротора. Поэтому при расчете на грева принимают ряд допущений. Например, для явно полюсного двигателя с пусковой обмоткой и замы
57
кающими кольцами считают, что процесс идет без теплоотдачи, вся тепловая энергия выделяется только в стержнях и полностью расходуется на их нагрев.
При этих условиях на практике для приближенного расчета нагрева медных (или латунных) стержней полу чила распространение следующая формула [22]:
еС: = 1250 |
Гм Л.____ Ма,ср____ |
(Н.З) |
|
% Ос -Л^а.ср ^с-ср |
|||
|
|
где 0°— температура нагрева стержней пусковой об
мотки, °С;
■Р н — номинальная мощность двигателя, кВт;
Тм— электромеханическая постоянная времени агрегата, с;
GDIА
Т |
м |
1 |
|
|
365000 Рн ’ |
CD\Гр— маховой момент агрегата, кгс-м2;
пн— номинальная скорость вращения, об/мин; Gc— суммарная масса стержней пусковой обмот
ки, кг; Ма.ср— средний асинхронный момент двигателя за
время пуска, отн. ед.;
Afc.'cp— средний момент сопротивления механизма за время пуска, отн. ед. .
Максимально допустимая температура стержней об мотки при расчете по уравнению (П-3) с учетом приня тых допущений берется равной 300°С*.
Средний асинхронный момент двигателя Ма.Ср и сред ний момент механизма определяется графоаналитически по характеристикам Ma= f(s) и Mc= f (s) (рис. 20). Для этого характеристики в исследуемом интервале от Si до s2 (например, Si = l; s2= 0,05) разбивают вертикальными
отрезками на п равных участков
As = % *2
П
На каждом участке находят среднее значение мо ментов
! + >ПК
ГП: =
* Действительная допустимая температура гораздо ниже
(150—200° С).
58
Средний момент в исследуемом интервале от Si до s2 будет равен
i=n |
|
|
|
|
|
£ mt |
|
s2 |
|
|
|
Мср = — — = |
|
As, тогда |
|
||
|
|
«I |
|
|
|
■Ма.ср |
|
(S |
I As |
|
|
|
|
|
|||
|
Si |
|
|
||
^а.ср -^с-ср |
S2 |
|
S2 |
|
|
|
(S mai*] As — (S m Cj) As |
|
|||
|
Sl |
|
Si |
|
|
|
mai* |
|
an |
|
|
|
ma2 H-------h m, |
(H-4) |
|||
mai + ma2-j----- 1-m, an ' • mcl — mc2---------- mc |
|||||
|
Характеристику M&= f(s) в относительных единицах можно построить по каталожным данным, используя из вестное выражение
Л/г |
_ 2Ма.м U |
(II-5) |
|
iVla — |
*» |
||
|
Sb |
. s. |
|
|
S |
_i— |
|
|
4 |
|
|
где |
sk — критическое скольжение; |
|
|
|
|
|
(И-6) |
Ма,м— кратность максимального асинхронного мо мента;
kM— кратность пускового момента;
U — напряжение на зажимах двигателя.
Если значение Ма.м в каталогах отсутствует, то его можно найти по приближенной формуле [19]
Мам |
|
|
|
|
|
|
(И-7) |
|
где |
SH, Р„ — соответственно |
полная мощность, |
кВА, |
|||||
|
|
и номинальная мощность двигателя, кВт. |
||||||
Преобразовав уравнение (П-3), получим |
|
|||||||
в; = 1250 ТщРч |
|
М,с.ср |
= 1250 Р \\ Ри |
|
||||
|
|
пн Gc |
^а.ср Л^с.ср |
|
« Н G c |
|
||
+ |
1250 |
с.ср' |
- |
Q0 |
А0° . |
(И-8) |
||
|
|
|||||||
|
|
|
|
с.негр |
|
|||
|
|
Дн Ос А1а,Ср |
|
*c-cp |
“с |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
59