книги из ГПНТБ / Аналоговые запоминающие и адаптивные элементы
..pdfСд.си—емкость двойного электрического слоя на межфазной границе.
Для рассматриваемого типа систем процесс разряда на меж фазной границе электрод — раствор протекает обычно на столько быстро, что по крайней мере до частот в несколько де сятков килогерц им можно пренебречь (соответствующую экви валентную схему см. на рис. 6-4,6).
По основным геометрическим параметрам электродной систе мы известные, описанные в литературе ТКЭ-триоды можно раз делить на три группы.
1. Элементы с плоскопараллельными активными поверхно стями электродов [Л. 207]. Активные площади электрода управ ления Sy и электрода хранения Sx приблизительно равны друг другу. Расстояние между электродами мало по сравнению с ли нейными размерами активных поверхностей электродов (рис. 6-5,а).
2)Элементы с плоскими электродами, расположенными на одной общей изолирующей поверхности [Л. 223]. Активные по верхности обоих электродов — величины одного порядка. Рас стояние между электродами мало по сравнению с наибольшими (продольными) размерами активных поверхностей электродов, (рис. 6-5,6).
3)Элементы с цилиндрическим электродом хранения и па раллельно ему расположенным электродом управления [Л. 210, 211], имеющим приблизительно ту же длину, но во много раз большую активную поверхность. Расстояние между электродами мало по сравнению с их длиной.
С точки зрения особенностей характеристик здесь существен ны в первую очередь различия по активным площадям электро дов, по которым можно различать два основных варианта: l)Sx близко к Sy и 2) 5 Х значительно меньше Sy .
Будем далее считать, что подвод тока к электроду считыва ния и сам электрод выполнены так, что существенным является изменение элементарных токов в ячейке только по продольной оси электрода, так что реальная четырехмерная задача может быть заменена трехмерной.
Имея в виду, что, как правило, основную роль здесь играют сопротивления электрод — электролит, схему первого варианта можем свести к изображенной на рис. 6-6,а, а для второго — к схеме на рис. 6-6,6 (см. стр. 194, 195).
Рассмотрение характерных особенностей позволяет считать допустимой аппроксимацию характеристик твердофазных ка нальных триодов при помощи уравнений для однородных систем с распределенными параметрами с заменой электрода с нерав-
192
номерно осажденным металлом дру гим, у которого по всей длине
|
|
|
|
|
|
RXl = |
^ - \ R X l |
|
{x)dx*\ |
|
|
(6-23) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
2 Х П 1 ( И |
= |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
I |
|
TCDb |
(/•») |
-RSl(x)\dx, |
(6-24) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
(х) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
где |
/ — длина |
электрода |
считыва |
||||||||
|
|
|
|
|
|
ния; |
|
|
ZxaiU®)—электрохимическое |
||||||||
|
|
|
|
|
|
сопротивление |
перехода |
электрод — |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
электролит |
|
на |
единицу |
длины; |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Zxnii(/a>) — т о |
же |
сопротивление |
на |
||||||||
|
|
|
|
|
|
единицу |
площади. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
_ L |
|
|
Известны |
|
различные |
способы |
||||||||
|
|
[ ^ \ |
|
|
включения |
триода в |
цепи |
управле- |
|||||||||
|
— |
— |
|
|
нияНиже будет рассмотрен случай |
||||||||||||
|
|
|
Г ) |
|
|
несимметричного |
включения (пита |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ние через |
зажимы 1 |
к |
2), |
так |
как |
||||||
Рис. 6-5. Схемы |
конструкций |
здесь сильнее |
|
неравномерность |
рас |
||||||||||||
ТКЭ-триодов. |
|
б — |
|
планарные; |
пределения |
токов |
по |
длине |
элек |
||||||||
а — бипланарные; |
|
тродов, |
заметнее |
влияние |
нелиней |
||||||||||||
в — объемные; |
с |
микроэлектродом |
|||||||||||||||
считывания; |
г — |
условное |
ности |
и |
полностью |
|
проявляется |
||||||||||
обозначение |
на |
схемах |
\1 — элек |
связь между |
|
цепями |
управления |
и |
|||||||||
трод |
управления; |
2 — |
электрод хра |
|
|||||||||||||
нения |
(считывания); |
3 |
— изоля |
считывания, |
создающая перекрест |
||||||||||||
ционный корпус; |
4 — |
|
электролит]. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ные |
помехи. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Изменение напряжения и тока вдоль продольной |
геометриче |
ской оси электрода хранения на единицу его длины определяется уравнениями в частных производных.
Для имеющей практическое значение упрощенной модели, если триод подключается используемым входом к источнику
напряжения |
U0 |
через |
добавочное сопротивление ZR06(p) |
и на |
|||||||||
гружен |
на выходе |
на сопротивление |
ZK(p): |
|
|
||||||||
U(xa, |
p) |
= |
U0(p) |
|
ZWZK |
c h Y (I - x j + Z* sh т (f - |
x H ) |
(6-25) |
|||||
zw |
( Z K + |
z s o S ) c h Y / |
+ |
(z; |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
/(*„, |
|
р)=иь-(р)- |
|
Z K s h |
f |
(,/ — |
x H ) |
+ |
Zw c h Y {I — |
xn) |
(6-26) |
||
|
Zw |
( Z K |
+ |
Z B o 6 |
) ch у I |
(Z2W+Z, |
) 6 Z K ) s h v / |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
* |
В |
настоящее |
время |
предложены |
конструкции |
электродов, позволяющие |
получать равномерное распределение управляющего тока по длине элбктрбда хранения [ Л . 224]. , „ _ _
1 3 — 3 8 2 |
193 |
В этих формулах введены:
|
|
|
|
|
|
(6-27) |
Zto —\^Rx\2xai {Р) |
|
|
|
|
||
— |
коэффициент |
распространения |
и |
волновое сопротивление; |
||
хн |
— расстояние, |
отсчитываемое |
от входа управления, / — длина |
|||
активного участка электродов. |
|
|
|
|
||
|
Рассмотрим |
падение напряжения на входе управления |
(слу |
|||
чай х н = 0 ) . При подаче сигнала |
в |
цепь |
управления через |
боль |
шое ограничивающее сопротивление, значительно превышающее Zw, и при ZK —>-оо для характерных значений параметров триода получаем:
Wy(p) = Uy(P) Z w + |
fc6Xbm |
и
/y(p) = t/y(p) z ^ + zicthlY/]
Далее для рассматриваемой системы можно написать:
Л» (*н) _ c h y ( f — х н ) /П 1 (0) chY / '
где /П 1 — ток на единицу длины электрода хранения.
(6-28)
(6-29)
(6-30)
1 9 4
Рис. 6-6. Аппроксимирующая |
сетка для первого |
SX^SV |
|
(а) |
и |
|
||||||
второго |
варианта |
S x < c 5 y (б). |
(Параметры, |
относящиеся |
к |
электроду |
||||||
управления, |
помечены |
индексом «у», к |
электроду |
считывания |
— «х».) |
|||||||
Если |
модуль Z x |
n i на |
порядок |
величины |
больше, |
чем Rxi, то |
||||||
распределение |
тока |
управления — практически |
равномерное. |
|||||||||
По |
цепи считывания |
(зажимы |
2, |
3 |
на рис. |
6-6,а) |
этот триод |
можно рассматривать состоящим из двух одинаковых отрезков длиной 1/2, каждый из которых замкнут на конце накоротко и питается сигналом считывания через сопротивление нагрузки RH. Так как нас интересует ток, проходящий от внешнего источника
через электрод хранения в нагрузку, |
то, принимая в |
(6-34) хв = |
|||||
= 0, Z„ = 0 |
и 2 д 0 б = Рн и оперируя с |
одной |
половиной ячейки, |
||||
получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
. U„ |
(р) |
|
c h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(6-31) |
||
Л Ч ( Р ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~2~сп |
~2—rz„,sri |
- g - |
|
|
|
а для напряжения на сопротивлении |
нагрузки: |
|
|||||
u*(Ph |
|
*7 |
' |
|
|
|
(6-32) |
|
|
|
|
|
|
||
6-3. Характеристики |
ТКЭ-триодов при |
непрерывном |
синусоидальном |
||||
и импульсном |
токе |
|
|
|
|
|
|
Полное сопротивление триода на синусоидальном |
переменном |
||||||
токе по цепи управления |
|
|
|
|
|||
Zy(/«D): |
|
(/со)] |
|
|
|
|
(6-33) |
th [1ч |
|
|
|
|
|
||
13* |
|
|
|
|
|
|
1 9 5 |
и по цепи считывания
2 С Ч (/">) = 2ZW (П th |
( 6 - 3 4 ) |
В показательной форме
Z C 4 И e ~ h ™ ( ш ) = 2Z„ (•)
W th [ ! ^ |
«°> ] |
(6 - 35 ) |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z Y (-) < Г ' * = ZwИ |
|
< Г ' * " ( ш ) t h - [ T H / в * * ( Ш ) ] . |
|
( 6 - 3 6 ) |
|||||
Здесь |
Z C 4 ( C D ) , |
Z Y (ш), ! |
Zw |
(ш), |
Т(ш) — модули, |
a |
? C , H ? , W , |
||
?ш |
T J (ш ) — фазы |
полных |
сопротивлений по цепи |
считывания, |
|||||
по цепи |
управления, |
волнового |
сопротивления |
и коэффициента |
|||||
распространения |
электрохимического триода. Тогда |
получим |
|||||||
? у (в) = |
<р„ (ш) — <рй («»), |
i |
|
|
|
|
|
||
где фн(со), <ри(со) — ф а з ы |
гиперболических тангенсов |
от соответ |
|||||||
ствующих аргументов. |
|
|
|
|
|
||||
При принятой эквивалентной схеме для операторного сопро |
|||||||||
тивления электрод |
хранения — электрод управления |
|
|||||||
|
Лп + #cti У Р + |
RcTiAmCt.alp |
|
|
где ЛП 1 — коэффициент для нестационарного диффузионного со противления на единицу длины электрода хранения,
ом-см
( 6 - 3 9 )
VI
При расчете входного и выходного полного сопротивления трио да погрешность, допускаемая при пренебрежении сдвигом фаз, обусловленным наличием реактивной составляющей у фарадеевского сопротивления, обычно составляет менее 10%. Поэтому здесь можно приближенно написать для модулей сопротивлений
Z y |
« |
г |
(6-40) |
|
f°.2nh |
I / |
|
и |
|
|
|
ZC 4 |
- 2 l ^ |
f H 1 t h ( 4 - V r f e r , ' ) » |
(6-41) |
где |
Л' Н 1 = |
Л а , / 2 у Т . |
|
196
|
11 |
, |
I |
|
|
|
I — • — I |
|
|
0,1 |
|
1,0 |
|
10 |
кгц 100 |
||
|
|
|
|
|
|
6) |
|
|
Рис. |
6-7. |
|
Зависимость |
|
сопро |
|||
тивления |
|
по цепи |
считыва |
|||||
ния |
(а) |
и |
по |
цепи |
|
|
||
управления |
(б) |
|
|
|
||||
от частоты. |
|
|
|
|
||||
Пунктир |
с |
точками |
— |
эксперимент, |
||||
сплошные |
линии |
— расчет |
(при рас |
|||||
чете |
2у влияние |
Нд |
не |
учитывалось). |
||||
Значения |
Z c 4 ~ , |
|
поставленные |
|||||
у |
кривых, |
|
относятся к |
частоте |
||||
f c 4 |
- l |
кгц. |
|
|
|
|
|
Заметим, что при понижении ча
стоты практическая |
независимость |
Z C 4 от / наступает, |
когда Z x n i еще |
продолжает оставаться значительно
меньшим, чем RCTI- |
Поэтому при |
анализе частотных |
характеристик |
триодов в достаточно широком диа пазоне частот можно пользоваться вырожденными уравнениями
Zy~-j-(j$-+R*t) |
|
(6-42) |
и |
|
|
Z C 4 ^ 2 Vr$" |
• |
(6-43) |
Результаты подобных расчетов и со поставление их с экспериментом для амплитудных частотных характери стик триодов с микропроволочным электродом считывания представле ны на рис. 6-7.
Воспользовавшись приближен ными значениями ^?x i и Z x n i , найден ными по экспериментальным зави симостям для характерных частот, можно также приблизительно оце нить и помеху на выходе, создавае мую синусоидальным переменным током в цепи управления.
На рис. 6-8 представлена подоб ная характеристика при несиммет ричном включении. Помеха растет приблизительно пропорционально у. При обычных значениях у для пере даточного коэффициента характерен диапазон ~0,05—0,5. Значительную связь цепей управления и считыва ния нельзя не учитывать при выборе схем включения триодов. Получен ные уравнения позволяют также най ти зависимости Z C 4 и Z y от температу ры, если известны температурные коэффициенты сопротивления элек-
197
грода хранения и сопротивления междуэлектродного промежутка
[ Л . 219].
Чтобы при принятых допущениях построить семейства фазовых ча стотных характеристик <рсч(/) и <Py(f). нужно, задавшись значениями
Rxi/Roi и A'm/Rai 'В интересующих
диапазонах, воспользоваться приве денными выше уравнениями и диа граммой горизонталей рельефа ги перболического тангенса. На рис. 6-9 в качестве примера приведены фа зовые частотные характеристики Фсч(/), вычисленные для типичных образцов триодов с микропроволоч ным электродом считывания [ Л . 221]. Видно сильное влияние R9 на форму характеристики. Экспериментальные кривые, полученные на опытных об разцах [Л . 212], близки к кривым (для соответствующих значений ZC4), проведенным на этом рисунке сплошными линиями.
Импульсные характеристики уп равления и считывания ТКЭ-триода легко получить из тех же основных уравнений и при тех же допущени ях. Если учесть слабую зависимость Z C 4 от частоты и считать, что основ ная доля энергии импульса уклады вается приблизительно в полосу ча стот от 0,01 до (1~2)1И, то можно сделать вывод, что форма импульс ной характеристики считывания ZC4=F(l/tji) должна повторять фор му амплитудной частотной характе ристики, а импульс напряжения на выходе триода при считывании бли зок по форме к импульсу тока счи тывания. Это проверено эксперимен тально в диапазоне от десятков мил лисекунд до долей микросекунды. На рис. 6-10 в качестве приме-
30
(ом)
20
|
|
|
|
|
I Z™1 |
|
20 |
40 |
60 |
80 |
100 ом |
Рис. |
6-8. |
Зависимость |
|
||
UuowlIy~ |
от ZC4 |
при |
|
||
!сч = |
1 кгц. |
|
|
|
|
Точки |
— |
эксперимент |
|
||
(1у„<=0,5 |
ма), |
|
|
|
|
сплошная |
линия |
— |
расчет. |
7t |
, |
,,. . |
|
|
|
||
8 |
|
"А, |
' 7 " |
20° |
|
/ '•/« |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
1 г |
|
/ |
1 |
|
|
0,1 |
|
|
|
|
fl |
|
1,0 |
10 |
100 |
кгц |
||
Рис. |
|
6-9. |
Фазовые |
частотные |
||
характеристики |
триода |
|
||||
по |
цепи считывания |
при |
раз- |
|||
яичных |
сопротивлениях |
|
||||
электрода |
считывания. |
|
||||
I — Rxl=4O0 |
ом/см; |
I I — « х 1 = |
||||
= 200 |
ом /см; I I I — Rxl=- |
|
||||
= 100 |
ом/см; |
IV — Rxl |
= |
|
||
=50 |
OMICM |
для |
двух |
значений |
198
Рис. |
6-10. |
Амплитуда |
напряжения |
на электроде считывания при |
импульсном |
||||
считывании |
в |
функции |
величины, |
обратной |
длительности |
|
|||
симметричного |
биполярного |
импульса |
(а), и |
при считывании |
|
||||
переменным |
синусоидальным |
током |
в функции |
частоты (б). |
|
||||
Напряжение |
в |
относительных |
|
единицах. |
|
|
|||
1 и |
2 — условные |
номера |
образцов. |
|
|
|
|
ра дано сопоставление экспериментальных импульсных и частот ных характеристик для двух образцов ТКЭ-триодов, подтверж
дающее |
их практическое совпадение. |
|
||
Для |
области |
импульсов большой длительности напряжения |
||
на |
сопротивлении нагрузки Rw включенном |
последовательно |
||
с электродом в цепь считывания, |
|
|||
М 0 |
= |
"<«(0 |
1ъ-т, |
(6-44) |
для коротких импульсов (микросекундной длительности)
«я (0 = |
"сч (0 |
J ~ = • |
|
(6-45) |
||
|
|
|
1 + 2 |
|
|
|
6-4. Влияние |
импульсов |
управления |
на выходное сопротивление |
триодов. |
||
Дрейф |
при |
хранении |
информации |
|
|
|
Подача |
на |
вход управления |
триода постоянного тока / у = , как |
ясно из предшествующего, должна приводить к изменению сопро тивления межфазных границ Zx.nu а следовательно, и сопро тивления считывания. Количественный результат в решающей степени зависит от соотношения значений параметров в уравне
нии Д Л Я ^ с ч - Пока |
Zc4mRxil, |
влияние изменении ZXni |
несуще |
||
ственно. Точно так же несущественно оно и при высоких |
часто |
||||
тах, когда |
Z x n l мало |
по сравнению с RBi+Raxi- |
Максимального |
||
значения |
достигают |
указанные |
изменения при |
промежуточных |
199
частотах. Так как Zxai определяется в основном процессами на микроэлектроде считывания, то SZC 4 зависит и от знака тока управления (рис. 6-11). Процесс обратим и при повторном вклю чении того же тока управления — 2 С Ч возвращается к своему исходному значению.
Одной из важных характеристик элемента является сохран ность накопленной информации в течение времени между пов торными включениями цепи управления. При длительном воз действии переменного тока считывания наблюдается дрейф со противления считывания, особенно в первые часы хранения записанной информации. Этот дрейф больше, чем при хранении триода в отключенном состоянии. Дрейф значительно возраста ет при замыкании цепи управления на внешнее сопротивление, сравнимое с внутренним сопротивлением триода, так как в этом случае часть тока считывания ответвляется в электрод управле ния и одновременно сказываются выпрямительные свойства триода, обусловленные неравенством активных площадей его
электродов |
(см. |
[Л. 192]), что приводит к переносу металла |
с электрода |
на |
электрод. |
Использование униполярных импульсов возможно не только при считывании, но и при записи информации. Благодаря нали чию значительной емкости, начиная с некоторой, достаточно высокой, частоты практическое значение для процесса переноса имеет лишь постоянная составляющая последовательности уни полярных импульсов. Эксперименты [Л. 225] подтверждают, что возможна запись таких последовательностей в очень широком диапазоне частот следования.
Рис. 6-11. Экспериментальная |
зависимость |
скачка |
сопротивления |
dZC4 |
|||||
(при |
выключении |
или |
включении |
тока |
управления) |
|
|||
от значения |
ZC4 |
при |
включенном |
токе |
|
|
|
||
( 7 У = 0 , 5 ма, |
Iсч^ |
=1 |
ма, f04=l |
кгц). |
|
|
|
||
«+» |
— анодная |
поляризация |
электрода считывания; |
«—» — катодная |
поляризация. |
200
При правильном выборе падения напряжения на входе управ ления ТКЭ-триода протекают только реакции осаждения в растворения металла. Увеличение Uy выше 0,8 в приводит к из менению электродных реакций, что длительно недопустимо. Если в результате анодного процесса вся медь снята с одного из электродов (управления или считывания), то входное сопротив ление увеличивается в результате возрастания сопротивления электрод — электролит и при управлении от генератора напря жения ток управления прекращается, пока не будет изменена полярность сигнала управления. Для того чтобы исключить ре
акцию газообразования при снятой меди в случае |
управления |
от генератора тока, параллельно входу управления |
включается |
нелинейный шунт в виде двух встречно-параллельно |
соединен |
ных кремниевых диодов с резкой отсечкой при напряжении 0,4— 0,7 в. Увеличение напряжения на входе ТКЭ-триода при полном
снятии меди |
может |
быть |
использовано в качестве |
сигнала |
||
управления |
для различных |
устройств. |
|
|||
6-5. Принцип |
действия |
и основные |
параметры капиллярных ртутно- |
|
||
алектролитических |
АЗЭ |
и |
АЭ |
|
|
В тех случаях, когда требуются малые скорости изменения вы ходного параметра, представляют практический интерес анало говые запоминающие и адаптивные элементы на основе капил лярной ртутно-электролитической системы, которые отличаются малой нелинейностью характеристик адаптации в широком диа пазоне выходных величин, практическим отсутствием гистерези-
Ср
0
Выход
Рис. 6-12. Капиллярный |
ртутно-электролитический |
триод |
с резистивным |
считыванием (а) и простейшая схема включения |
(б) [Л. |
238]. |
201