книги из ГПНТБ / Пустынский И.Н. Транзисторные видеоусилители
.pdfРасчет усилителя можно произвести следующим об
разом: |
|
|
|
|
|
|
1. |
Выбираем |
тип транзистора |
аналогично |
тому, как |
||
это делалось при эмиттерной |
коррекции [по |
формуле |
||||
(2.11)]. |
|
|
|
|
|
|
2. |
Определяем |
|
коэффициент |
внутренней |
обратной |
|
связи |
а-1 п о формуле (1.7). |
|
|
|
||
3. |
Находим величину сопротивления RK: |
|
||||
|
RK |
~ |
Rj^Kuvth |
{R6 |
+ гб )/ро. |
|
4. |
По формуле |
(3.5) вычисляем постоянную вреіме- |
||||
НИ Тнк-
5.Определяем коэффициент относительной инерцион ности q по формуле (1.14).
6.Находим параметр коррекции, соответствующий
оптимальной |
частотной |
характеристике, по формуле |
(3.4). |
||||||||||||||
7. |
Вычисляем |
величину |
|
необходимой |
|
корректирую |
|||||||||||
щей |
индуктивности: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
L 4 |
= n4R„xnJa3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.9) |
||
8. |
По формулам |
(2.5) и |
(2.4) определяем |
эффектив |
|||||||||||||
ность коррекции и действительное значение |
граничной |
||||||||||||||||
частоты /вк- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Пример |
2. При эквивалентном |
сопротивлении |
источника |
сигнала |
|||||||||||||
/?,-> = 0,5 ком |
и емкости |
нагрузки С„ = |
5 |
пф |
усилительный |
|
каскал |
||||||||||
д о л ж е н обеспечить |
К „ о « 5 при / п к ^ Ю |
Мгц. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Необходимо выбрать транзистор, позволяющий получить задан |
|||||||||||||||||
ную площадь усиления |
П = 5 0 Мгт, и определить |
R„ |
и L 4 . |
|
|||||||||||||
Расчет выполняем в следующем порядке. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
1. Выбираем |
тип транзистора. |
Максимальная |
добротность |
тран |
|||||||||||||
зистора должна быть не менее величины, найденной |
по |
формуле |
|||||||||||||||
(2.11), т. е. |
300 |
Мгц. По табл. |
! |
приложения |
2 |
находим, |
что этой |
||||||||||
добротности |
соответствует |
транзистор |
типа |
П416, параметры |
кото |
||||||||||||
рого |
равны |
Ро = |
50, |
/"о = |
100 ом, |
Ск |
= 5 |
пф, Т р = 0 , 2 |
мкеек |
и |
гя = |
||||||
= 25 |
ом (при / э |
« 1 |
ма). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2. |
Определяем |
а а = 5,21; |
Я к = |
# п = 1 5 6 |
ом. |
Берем ближайший |
|||||||||||
номинал 160 ом. При RK—\60 |
ом значение |
коэффициента |
усиления |
||||||||||||||
равно |
ЛГио = |
5,1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Находим |
Тцк = |
0,085 |
мкес-к, |
9 = 2,35, |
«,, = |
2,49, |
|
1 ч = |
6,5 |
мкгн. |
|||||||
Q, = 3,44 и f n K = 1 0 |
Мгц. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
б) Расчет |
усилителя |
по заданным |
|
искажениям, |
импульса |
||||||||||||
В |
рассматриваемом |
случае по заданным |
значениям |
||||||||||||||
Кио, |
RG, / Н К , Си и допустимому |
выбросу на переходной ха |
|||||||||||||||
рактеристике |
б |
необходимо |
вы-брать |
тип |
транзистора, |
||||||||||||
который обеспечил |
бы |
требуемую |
добротность каскада, |
|
и определить величины |
Ru и L . . |
|
|
|
М а к с и м а л ь н а я |
добротность, то |
которой |
подбирается |
|
транзистор, к а к и |
-в предыдущем |
расчете, |
определяется |
|
по формуле (2.11) с учетом |
того, что П ~ Кио |
(0,35//н к ). |
|||
Затем находятся величины |
аэ, |
R„, т г ш |
и q |
точно так |
|
же, как и при расчете частотным методом. |
|
|
|||
По известным величинам выброса 6 и коэффициента |
|||||
инерционности q с помощью |
рис. |
2.3 определяем пара |
|||
метр коррекции п, после чего |
вычисляем |
корректирую |
|||
щую индуктивность L = n |
{RHtHJa3). |
|
|
|
|
Определив из рис. -3.3 -коэффициент импульсной эф фективности Qu, найдем действительное время нараста ния ?ш< по формуле (3.8), которое должно быть не более заданного. Если она окажется больше, то 'Следует вы брать ТраНЗИСТОр С Лучшей Д-ОбрОТНОСТЫО Нммакс-
ВЫСОКОЧАСТОТНАЯ КОРРЕКЦИЯ С ПОМОЩЬЮ ИНДУКТИВНОЙ ОБРАТНОЙ СВЯЗИ ОТ КОЛЛЕКТОРА К БАЗЕ
Н а р я д у |
с эмиттер ной |
и параллельной |
схемами кор |
рекции в |
транзисторных |
видеоусилителях |
применяется |
высокочастотная схема коррекции *с помощью индуктив ной обратной связи от коллектора к базе [29—31].
Принципиальная схема такого каскада приведена -на рис. 4.1, а его эквивалентная схема д л я высших частот —
на рис. 4.2. Здесь L ; — корректирующая |
индуктивность; |
||||||
Сб — блокировочный |
конденсатор, который |
может |
быть |
||||
использован д л я коррекции |
низкочастотных |
искажений; |
|||||
Ur=UrZo/Zr |
— н а п р я ж е н и е , |
эквивалентного |
источника |
||||
сигнала; |
Zc = Z r ||^i||/? 2 — его |
внутреннее |
сопротивление; |
||||
RH |
— сопротивление |
эквивалентной нагрузки . Коррекция |
|||||
в |
схеме осуществляется за счет ослабления |
отрицатель |
|||||
ной обратной связи с повышением частоты из-за |
увели |
||||||
чения сопротивления |
индуктивности. |
|
|
|
|||
|
Воспользовавшись методикой, |
изложенной в гл. |
1,ори |
||
Za = Rb п |
Сц = 0 получим в ы р а ж е н и е для |
коэффициента |
|||
усиления |
по 'напряжению д л я |
схемы |
рис. 4.2 |
в ви |
|
де |
[20,29] |
|
|
|
|
|
|
\ |
а, |
|
|
|
|
|
|
|
(4.1) |
где |
Кио= |
Ро/?н/(#б + П>) (1 + ^ і ) а 3 / |
— коэффициент |
усиле- |
|
|
|
|
|
ПК Сі |
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
С ? Хеш |
|
|
|
|
|
6 |
|
"Вы |
|
Рис. 4.1. Усилительный каскад с |
Рис. 4.2. Эквивалентная схема |
|
индуктивной противосвязыо |
каскада с индуктивной |
противо |
|
связыо для высших |
частот |
ния схемы |
по н а п р я ж е н и ю |
для |
средних частот; |
Q = |
|
= сотк р/аэ / — относительная |
угловая |
частота; |
и/ = |
||
= Lja3f/RjTKp |
— п а р а м е т р коррекции; |
|
|
||
|
Rf |
1 + 7 |
У- |
(4.2) |
|
|
|
||||
|
Of « 1 + • |
Я н Я б П + |
М |
|
(4.3) |
— коэффициент |
внешней обратной связи каскада на сред |
|
них частотах за |
счет Rr. |
|
аэ / = a3ctf |
я=: 1 |
1 + Ро |
|
||
(R& 4 -"в) П 4 - І
коэффициент общей (внутренней и внешней) обрат-
ной овяаи каскада на средних частотах за счет сопротив лений Гд И Rf\
|
|
|
|
|
R66 |
= |
r6R6l(r6 |
+ |
R6). |
|
|
|
|
|
(4.4) |
|||
|
4.1. П А Р А М Е Т Р К О Р Р Е К Ц И И , О Б Е С П Е Ч И В А Ю Щ И Й |
|
||||||||||||||||
|
О П Т И М А Л Ь Н У Ю |
ЧАСТОТНУЮ Х А Р А К Т Е Р И С Т И К У |
|
|||||||||||||||
М о д у ль коэффициента |
частотных |
искажений равен |
||||||||||||||||
Ь I |
= / |
( J |
+ Й 2 |
пь I (1+Q2[('++^)2- |
|
|
|
^ |
+- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
Q4 |
|
|
|
|
|
|
|
(4.5) |
|
П а р а м е т р коррекции, обеспечивающий |
оптимальную |
|||||||||||||||||
частотную |
характеристику, |
равен |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Л/ч = _ ( 1 + 1 ± ^ |
+ |
|
|
|
|
|
||||||||
|
+ |
1 |
+ |
( 1 |
+ и , ) 2 |
- 2 1 + * / |
|
1 |
— |
|
|
(4.6) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В случае а ; - ^ 5 , |
что |
часто выполняется, |
формула |
(4.6) |
||||||||||||||
может быть заметно |
'упрощена: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
пы |
~ |
- |
1 + |
) / |
1 |
+ (1 |
+ |
х/)2 . |
|
|
|
(4.7) |
||||
При |
этом |
величина |
n!4j |
найденная |
по |
формуле |
(4.7), |
по |
||||||||||
лучается заниженной не более чем на |
15%. |
|
|
|
|
|||||||||||||
По п а р а м е т р у коррекции |
п/ч |
определим величину |
кор |
|||||||||||||||
ректирующей |
индуктивности, |
при |
которой |
в |
каскаде |
|||||||||||||
обеспечивается |
оптимальная |
частотная |
характеристика, |
|||||||||||||||
Из (4.5) найдем, что граничная |
частота |
усилитель |
||||||||||||||||
ното каскада при |
щ = щч |
|
р а в н а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
fвк = |
йэ/(Зч /2ЛТк е , |
|
|
|
|
|
(4.9) |
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<3ч |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
і |
+ |
|
|
|
( 4 . 1 0 ) |
|
|
|
|
|
|
| |
/ |
|
|
|
V |
|
|
|
|||||
|
|
|
V2 |
1 |
|
+ |
7ч |
|
|
|
|
|||||||
•эффективность схемы коррекции.
З а в и с и м о с ть |
Q4=f(al)! |
подсчитанная |
по формуле |
(4.10), изображена « а рис. 4.3. Величина |
я / ч д л я (4.10) |
||
находилась по |
формуле |
(4.6). |
|
Рис. 4.3. Зависимость эф фективности схемы коррек ции индуктивной противосвязыо от коэффициента об ратной связи
ГІЗ |
Графиков ріИС. 4.3 ВИДНО, ЧТО СЗч-Э-Фч макс = 1,72 |
при |
|
а / » 1 |
и |
когда п/ч->-'і/чміш = 0,414. Усиление по |
на |
пряжению на средних частотах при замкнутой цепи об
ратной связи уменьшается в а, |
р а з |
по сравнению со |
слу |
||||||||||||
чаем, когда она разомкнута . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Таким образом, предельная эффективность рассмат |
|||||||||||||||
риваемой |
схемы |
коррекции т а к а я |
ж е , |
как у |
эмиттерной |
||||||||||
коррекции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Существенным |
недостатком |
|
усилителей |
с |
индуктив |
||||||||||
ной обратной связь ю являются малые величины |
входно |
||||||||||||||
го и выходного сопротивлений, |
|
которые обычно |
н е |
пре |
|||||||||||
в ы ш а ю т нескольких |
|
десятков |
ом, |
вследствие |
чего |
||||||||||
RC-тявъ |
с |
источникам |
сигнала |
затрудняет |
воспроизве |
||||||||||
дение усилителем низших частот. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Входное |
и |
выходное |
сопротивления |
к а с к а д а |
рис. 4.2 |
||||||||||
д л я средних частот соответственно |
равны |
|
|
|
|
||||||||||
Явых / » [ г б |
+ |
гэ |
(1 |
+ |
р0 )] (Я/ + |
RB)l[Rf |
+ |
RH (1 |
+ |
p.)], |
|
||||
Я В Ы х ! « |
{[гб |
+ |
гъ |
(1 + |
р,)] (R6 + |
Rf) |
+ R<RfWa |
+ |
|
Де) |
X |
||||
|
|
|
|
|
|
|
X ( l - r B o ) . |
|
|
|
|
|
J |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.11) |
|
Если учесть паразитну ю емкость CL, параллельную корректирующей индуктивности Lj, то коэффициент час-
тотных искажении запишется в виде
Ки |
|
|
l + |
/ Q n f + (/Q)»n/a |
|
|
Кн 0 |
і + |
/ о |
[1 + х, + (/1,/а,)] + (/ Q)* л, (1 + о) |
+ |
||
|
|
|
+ |
(/ |
n f о |
|
где a = CLRta3j/xK&. |
|
. |
|
|
|
|
П р и р а в н и в ая |
в |
|/<u/-Kuo| |
коэффициенты при |
Q2 и Q4 , |
||
получим условия обеспечения оптимальной частотной ха
рактеристики. |
При |
этом п а р а м е т р коррекции |
п1Ч |
о к а з ы |
||||||||
вается точно таким |
ж е , |
к а к |
в |
(4.6), |
а п а р а м е т р |
о равен |
||||||
|
о = |
ач |
= 0,5ягч |
/ |
1 + |
х/ — nfJl |
— |
|
|
|||
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сы |
= |
0,Ы,Ж |
[і |
+ |
щ |
- п1ч |
і 1 - |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
\ |
«э/ |
|
|
Так |
к а к |
обычно |
х/ = 0 - М , |
Сьч иа |
практике |
можно оп |
||||||
ределить по |
.формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
C L , , - ( 0 , 7 - 0 , 9 ) 1 ^ . |
|
|
(4.12) |
||||||
Если |
величина |
паразитной |
емкости |
CL>CL4, |
|
ТО на |
||||||
частотной характеристике появляется подъем и одновре менно уменьшается граничная частота к а с к а д а . Послед нее связано со значительным увеличением коэффициента обратной связи иа высоких частотах за счет шунтиро вания емкостью CL корректирующей индуктивности.
Формула (4.12) может служить |
критерием |
д л я опре |
деления максимально допустимой |
паразитной |
емкости |
К Opp 6KT Ир уЮЩ ЄЙ ИНДУ'КТИ ВІНО'СТИ.
Если |
CL<.CL4, |
особого |
смысла специально |
подклю |
|||
чать |
емкость |
п а р а л л е л ь н о |
индуктивности |
Lf нет, |
так к а к |
||
при |
CL — |
C L 4 |
.граничная частота реального |
к а с к а д а обыч |
|||
но увеличивается не более чем н а 10% по сравнению со случаем отсутствия этой емкости.
• |
4.2. П А Р А М Е Т Р |
К О Р Р Е К Ц И И , О Б Е С П Е Ч И В А Ю Щ И Й |
|
|
О П Т И М А Л Ь Н У Ю П Е Р Е Х О Д Н У Ю Х А Р А К Т Е Р И С Т И К У |
||
Нормированное |
изображение переходной |
характери |
|
стики схемы рис. 4.2 описывается формулой |
(2.6) .с уче |
||
том |
того, что здесь |
|
|
gi = Vnh di = |
+ щ + |
Д л я критического |
р е ж и м а |
( d i = 2 ) |
параметр |
коррек |
|||
ции равен [32] |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
12 |
|
(4.13) |
|
|
|
У |
а, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Если |
а/^> 1 + %;, то |
|
|
|
|
|
|
|
|
л / к |
р = 0,25(1 |
|
|
|
(4.14) |
В |
случае |
Д / ^ 5 и |
к / ^ 1 величина |
П/К р, |
вычисленная |
||
по формуле |
(4.13), |
получается |
заниженной |
по |
сравне |
||
нию с найденной по формуле (4.14) не более чем |
на 20%. |
||||||
Выброс при критическом р е ж и м е равен |
|
|
|||||
|
б = (Vп1кр |
— 1)ехр'}/п77р/ (]/Г"йР — О- |
|
|
||||||||||||||
Он имеет место л и ш ь при |
/ г / к р > 1 |
|
или согласно |
(4.14) |
при |
|||||||||||||
х / > 1 . |
В случае |
апериодического |
режима выброс |
может |
||||||||||||||
бЫТЬ ЛИШЬ При llj>%f и |
%s>\. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Поскольку в р е а л ь н ы х |
схемах |
обычно |
х / < 1 , |
то |
на |
|||||||||||||
апериодическом р е ж и м е останавливаться не будем. |
|
|||||||||||||||||
Выброс |
« а |
переходной |
характеристике |
при |
колеба |
|||||||||||||
тельном режиме |
равен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
arctg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б = ] / щ — %, ехр • |
|
|
|
|
|
VI-1 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
x |
V l |
- |
i - |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
где £ = |
4/zf |
j {l |
-f-Xf + |
a," |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
П р и н и м а я во внимание, |
|
что |
|
ч а щ е |
всего |
(njjaf)<^.\, |
||||||||||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
- У |
Т ^ |
|
ехр |
a |
r c |
t |
g f |
d |
+ |
^ |
/ d |
- ^ |
j n |
- l - |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ 1 - |
І |
|
|
|
|
|
|
и Б = 4 / г , / ( 1 + х / ) а . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Д л я |
ускорения |
расчетов |
|
зависимость |
8=f(tij) |
|
при |
|||||||||||
и/ = const и |
tif<ccif |
|
и з о б р а ж е н а н а |
рис . 4.4. |
Здесь |
ж е |
от |
|||||||||||
мечены |
величины |
|
выбросов |
при |
оптимальной |
частотной |
||||||||||||
(tif=rif4) |
и |
оптимальной |
фазовой |
(щ=П]ф) |
характерис |
|||||||||||||
тиках. |
Условие |
обеспечения |
|
оптимальной |
фазовой |
ха |
||||||||||||
рактеристики при |
|
tij^uj |
|
имеет в и д |
(см. формулу |
(П.8) |
||||||||||||
приложения |
1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ Ф + З Л / Ф ( 1 + К / ) - ( 1 + ^ ) 3 = 0.
С |
достаточной д л я практики |
точностью |
п а р а м е т р п/ф |
||||||
можно определить |
по формуле |
|
|
|
|
||||
|
|
|
Я/Ф — ("гч + |
"fo)/2, |
|
|
|
||
где |
iijo |
— параметр коррекции, |
соответствующий |
грани- |
|||||
|
|
12 |
/ |
/ |
|
|
25 , |
|
|
|
|
|
5 |
О, |
|
"1,75J |
|
|
|
|
|
|
1 0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
1 |
і |
|
|
|
|
|
|
|
і* |
// |
|
|
/ |
|
/7^ 4 |
|
|
|
о /к |
\ |
|
>/ |
|
n f p |
|
|
|
|
0,it |
0,8 |
|
1,2 |
1,6 |
1,8 nf |
|
|
Рис. 4.4. Зависимость выброса на переходной характеристике |
от па |
||||||||
раметра |
коррекции |
для каскада |
с |
индуктивной |
противосвязыо: |
||||
|
|
|
п , = п / ч ; |
|
|
пгп1ф. |
|
||
L |
/ |
,5°; |
. . |
О |
0,2 |
0,if |
0,6 |
0,8 |
x f |
Рис. 4.5. Зависимость импульсной эффективности схемы коррекции индуктивной противосвязыо
це появления выброса (6 = 0), равный
„ ( 0 , 2 5 ( 1 п р и ч т і ,
( щ |
при х/ > 1. |
Время нарастани я фронта импульса в усилителе с рассматриваемой коррекцией равно
' - " в 2 , 2 ^ Г - |
( 4 Л 6 ) |
где Q n — импульсная эффективность схемы коррекции. Зависимость Qu='f(xf) при различных выбросах на переходной характеристике приведена на рис. 4.5. Она имеет такой ж е характер, как и зависимость Qn=f(mn)
при эмнттерной коррекции (см. рис. 2.3).
4.3.РАСЧЕТ УСИЛИТЕЛЬНОГО КАОКАДА
СВЫСОКОЧАСТОТНОЙ КОРРЕКЦИЕЙ С ПОМОЩЬЮ ИНДУКТИВНОЙ ОБРАТНОЙ СВЯЗИ
|
Расчет |
усилителя |
м о ж е т |
проводиться |
из |
условия |
|||||||||
обеспечения |
оптимальной |
частотной |
характеристики |
или |
|||||||||||
необходимой переходной характеристики. |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
а) |
Расчет |
усилителя |
|
частотным |
методом |
|
|
||||||
|
Как и в предыдущих случаях, исходными |
данными |
|||||||||||||
чаще всего |
являются |
Ки о, fm< и RG. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
З а д а ч а |
сводится к выбору типа транзистора, |
который |
|||||||||||||
може т |
обеспечить |
|
необходимую |
п л о щ а д ь |
усиления |
||||||||||
П = Kuofвк, |
|
определению |
сопротивления |
эквивалентной |
|||||||||||
нагрузки |
^ п |
(или |
сопротивления Як, |
если |
известно |
зна |
|||||||||
чение Я'И ) и элементов цепи |
обратной связи |
Rf |
и |
Lf4. |
|||||||||||
Расчет |
усилителя |
можно выполнить в 'следующем |
по |
||||||||||||
рядке. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Выбираем тина |
транзистора, |
к а к |
в |
предыдущих |
||||||||||
случаях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2. З а д а е м с я коэффициентом внешней обратной |
связи |
||||||||||||||
Я / = 4 — 8 . |
Величина |
а / < 4 |
нежелательна, |
т а к |
к а к |
|
при |
||||||||
этом получается малый коэффициент эффективности |
схе |
||||||||||||||
мы |
Q4. |
П р и |
а / > 8 |
|
может |
потребоваться |
слишком |
боль |
|||||||
шое |
сопротивление |
нагрузки |
(Яш>2 |
ком), |
а |
величина |
|||||||||
ф ч п р и |
этом возрастет незначительно. |
|
|
|
|
|
|||||||||
3. |
Определяем |
коэффициент |
внутренней обратной |
||||||
связи аа по формуле |
(1.7) * ) . |
|
|
|
|
||||
4. |
Вычисляем |
общий |
коэффициент |
обратной |
связи |
||||
5. |
Находим величину сопротивления |
нагрузки: |
|
||||||
|
|
£ u |
= /C„ . a s f (/? 6 + |
r6 )/p0 . |
|
(4.17) |
|||
6. |
Определяем |
сопротивление |
обратной связи: |
|
|||||
|
|
Rf |
|
= a,Ku0Rcl(af-l)a0. |
|
|
|
(4.18) |
|
Формула |
(4.18) |
получена путем |
совместного |
реше |
|||||
ния формул |
(4.17) |
и |
(4.3). |
|
|
|
|
||
7. |
Вычисляем постоянную времени |
Тш<: |
|
||||||
|
|
|
т„ к = |
Я „ С к ( 1 + р в ) . |
|
|
(4.19) |
||
8.Находим эквивалентную постоянную передачи то ка базы по формуле (1.8).
9.По формуле (1.14) определяем коэффициент отно сительной инерционности q.
10.'Вычисляем величину сопротивления і?бс и коэф
фициент щ п о |
формулам |
(4.3) |
и (4.2) |
соответственно. |
||
11. Определяем параметр коррекции п/ч, при котором |
||||||
обеспечивается |
оптимальная частотная |
характеристика, |
||||
по упрощени-юй |
формуле (4.7), т а к как ч а щ е всего |
|||||
В случае |
а / < 5 |
во и з б е ж а н и е |
заметной |
погрешности |
||
(больше |
15%) |
желательно |
пользоваться |
более точной |
||
формулой |
(4.6). |
|
|
|
|
|
12.Находим величину корректирующей индуктивно сти Lf ч по формуле (4.8).
13.По формулам (4.10) и (4.9) вычисляем коэффи
циент эффективности Q 4 и действительное значение верх
ней граничной частоты fmil которое должно быть не ме нее заданной. В противном случае следует выбрать тран зистор С большей веЛИЧИНОЙ Пммако-
Пример 3. Прій эквивалентном сопротивлении источника сигнала
Ro=0,5 |
ком |
усилительный каскад |
д о л ж е н |
обеспечить |
|
усиление по |
|||
напряжению |
на |
средних частотах |
Кио — 5 |
при |
верхней |
граничной |
|||
частоте / с к 5 = Ю |
Мгц. |
Необходимо |
выбрать |
транзистор, |
позволяющий |
||||
получить |
заданную |
площадь усилителя П = 50 |
Мещ, |
и |
определить |
||||
Ra, Rf II |
Lj4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
*) При практических расчетах здесь также часто |
можно пола |
||||||||
гать, что |
£ i = t f B U + |
Ro)// - K<l . |
|
|
|
|
|
||