- •Раздел 2
- •2.2.Понятие о размерности, единицы измерения. Структура функциональных связей между физическими величинами
- •2.3. П-теорема Букингама 1
- •2.4. Примеры приложения теории размерности к решению конкретных задач.
- •2.4.1. Задача нестационарной теплопроводности.
- •2.4.2. Движение вязкой жидкости в прямолинейной трубе.
- •2.4.3. Теплоотдача тела в потоке жидкости
- •2.4 4. Заполнение сосуда через подводящую трубу
- •2.4.5. Распространение взрывной волны от атомного взрыва.
- •2.4.6. Использование дополнения Хантли
- •2.4.7. Вывод уравнения Нуссельта для конденсации неподвижного пара на вертикальной поверхности.
- •2.5. Модели различного уровня, их связь с реальными законами природы и примеры использования.
- •1.5.1. Модели с.С.Кутателадзе и н.Зубера для кризиса кипения в большом объеме
- •1.5.2. Модель б.С.Фокина для определения границ режимов течения
- •I.7.Метод подобия, базирующийся на анализе уравнений процесса, приведенных к безразмерному виду
- •Запишем теперь уравнения для теплового пограничного слоя
- •1.8.Турбулентность и аналогия Рейнольдса
- •1.9. Подобные (автомодельные) решения уравнений теплогидродинамики
- •1.9.1. Использование метода подобия для решения нестационарного уравнения теплопроводности
- •2.9.2. Автомодельное решение для пограничного слоя на бесконечной пластине.
- •2.10. Термодинамическое подобие и закон соответственных состояний
- •2.11.Использование термодинамического подобия для описания процессов, протекающих на линии насыщения.
- •2.12. Использование термодинамического подобия для описания теплообмена при наличии фазового перехода (кипение и конденсация)
- •2.12.1 Теплоотдача при пузырьковом кипении
- •2.12.2 Теплоотдача при конденсации
- •2.13. Проблемы моделирования теплогидравлических процессов при их экспериментальном исследовании
1.8.Турбулентность и аналогия Рейнольдса
Как известно, практическое описание турбулентного течения базируется на тех же самых общих уравнениях сплошной среды, что и для ламинарного течения. Однако, при этом приходится исходить из полноразмерных нестационарных уравнений даже при рассмотрении стационарных в осредненном смысле течений простейших типов.
Количество возможных независимых критериев не может возрасти, поскольку течение определяется тем же набором независимых параметров, но возможность отбрасывания части параметров для простейших с точки зрения геометрии и временнóго характера задачи уже становится проблема-тичной. Поэтому после открытия турбулентных течений и установления их широкой распространенности специалисты пошли по пути увязывания ос-редненных характеристик турбулентности с полем осредненных параметров (разумеется при осреднении на масштабе времени, существенно превышаю-щем периоды турбулентных пульсаций). На этой базе были построены прак-тические методы расчета турбулентных течений, из которых наиболее успешной оказалась гипотеза пути смешения Прандтля.
Однако, перед тем как перейти к рассмотрению моделей, оперирующих лишь с осредненными параметрами, посмотрим, что может дать теория размерности для определения пульсационных характеристик течения.
Значения пульсаций скоростей и других, связанных с ними харак-теристик турбулентного течения могут описываться с помощью аппарата теории случайных функций с использованием корреляционных моментов и спектральных плотностей. Однако этот аппарат во-первых, является весьма сложным, а во вторых, для его практического использования все равно требуются значения большого количества эмпирически получаемых параметров. В каких же случаях, помимо чисто научных проблем, возникает потребность в определении этих величин?
Мы будем рассматривать случай так называемой развитой турбулент-ности, которому соответствуют числа Рейнольдса многократно превыша-ющие его критическое значение. Турбулентные пульсации характеризуются не только самим значением скорости, но и пространственным размером той зоны, в которой имеет место ее изменение. Этот размер, который мы будем обозначать буквой l носит название масштаба движения. Логично предположить, что масштаб этот растет с ростом самой величины пульсации скорости, и что максимальная величина пульсации скорости имеет порядок изменения осредненной скорости на длине l. Обозначим эту величину через U. Чтобы пояснить данное соображение, заметим, что если мы выберем в качестве масштаба диаметр трубы d, то U=U. Разумеется такая оценка для пульсаций будет несколько завышенной, но, тем не менее, число Рейнольдса
U l/ будет иметь порядок числа Рейнольдса для потока в целом. С уменьшением масштаба мы приходим к пульсациям скорости с меньшей амплитудой. Рассмотренные пульсации называются крупномасштабными. В них содержится большая часть кинетической энергии турбулентности, а влияние вязкости в них весьма мало. То есть в таких движениях практически не происходит диссипации кинетической энергии в теплоту.
Наряду с крупномасштабными пульсациями в спектре турбулентности представлены и пульсации существенно меньшего масштаба с соответст-вующими пульсационными скоростями v . Эти пульсации содержат лишь весьма малую часть пульсационной кинетической энергии. Но роль их, тем не менее, очень важна. Чтобы пояснить эту роль, рассмотрим число Рейно-льдса, соответствующее такой пульсации Re= v/. Пусть постепенно снижается и вместе с ним снижается и Re. В конце концов при = 0 его величина приближается к единице. Отсюда следует, что в области порядка 0 вязкие силы начинают оказывать существенное влияние на движение, которое теперь сопровождается диссипацией энергии. Таким образом, необ-ратимые потери энергии при турбулентном движении происходят по следую-щей схеме. Имеет место непрерывный переход знергии от крупномасштаб-ных движений к мелкомасштабными до тех пор пока она не достигает пуль-саций с масштабом ~ 0 , после чего диссипируется в теплоту. То есть мелко-масштабные движения по удачному выражению В.Г.Левича служат тем «мостиком», при помощи которого кинетическая энергия крупномасштабных движений может переходить в тепловую. В стационарных условиях рассмат-риваемый поток энергии также оказывается стационарным.
Рассмотрим теперь мелкомасштабное движение, которое является промежуточным между крупно масштабным и диссипационным. Масштабы для него определяются неравенством
l >> >> 0 (44)
В этих условиях можно найти характеристики турбулентного движения из соображений размерности. Очевидно, что величина v может зависеть лишь от , и константы , характеризующей диссипацию энергии в единицу времени. В силу неравенства (44) она не может зависеть ни от вязкости, ни от U и l.
Из упомянутых величин можно составить лишь одну безразмерную комбинацию
v3/ = C
Отсюда
v = (/)1/3 (45)
Если построить теперь число Re
Re = v/
и положить =0 и Re =1, то получим
0 ~ (3/)1/4 (46)
Эти формулы были получены Обуховым. Заметим, что 0 носит название внутреннего масштаба турбулентности. То есть в него не входят никакие конкретные задаваемые характеристики процесса(скорость и размер).
Но существует ли практическая необходимость оценки пульсационых скоростей и соответствующих масштабов? На этот вопрос можно ответить положительно.
Теплогидродинамические процессы могут протекать в самых разных условиях, когда масштабы могут быть сопоставимы или несопоставимы с внутренним. Воздействие турбулентного потока на рассматриваемый объект может проявляться как осредненное во времени, а может проявляться и как нестационарное.
Чтобы проиллюстрировать смысл этого утверждения рассмотрим два различных предмета, взвешенные в емкости с жидкостью: шарик диаметром 1 мм и броуновскую частицу диаметром порядка 1мкм. Молекулы жидкости находятся в состоянии хаотического теплового дви-жения и оказывают постоянное воздействие на предметы.
Для первого шарика (диаметр на 4 порядка превышает размер молекулы воды), множество одновременных ударов со всех сторон взаимно уравновешиваются и он их практически не «чувствует». Если же пылинка сравнительно невелика, она под действием ударов окружающих молекул будет совершать движения в различных направлениях, постепенно перемещаясь по некоторой траектории.
Аналогичная ситуация имеет место и для взаимодействия турбулентного движения с объектами различного масштаба. Например, трубка, в которой течет турбулентный поток с постоянным средним расходом не будет «чув-ствовать» флуктуаций перепада давления, Но для малой частицы, находя-щейся в турбулентном потоке всегда найдется набор турбулентных пульса-ций с масштабами, превышающими размер частицы, которая будет испыты-вать воздействия, приводящие к ее увлечению.
Также объемные силы при определенных условиях усиливают возникающие случайным образом отклонения параметров сплошной среды от равновесного состояния.
Наиболее мощные проявления второго механизма наблюдаются в атмосфере в результате взаимодействия гравитационного поля с термическими возмущениями различного происхождения.
Если рассматривать атмосферные турбулентные потоки, то крупномас-штабные пульсации скорости в состоянии оказывать существенные нестационарные воздействия на элементы строительных конструкций, на летательные аппараты. и.т.д.
Теперь вернемся к модели Прандтля. Напомним, что она базируется на аналогии с молекулярной физикой, где путь смешения играет роль длины свободного пробега, а элементарный объем жидкости (прандтлевский моль) – роль молекулы газа. Что касается пульсационной скорости, то она определяется как произведение пути смешения на поперечный градиент скорости. Аналогично определяются через путь смешения и градиенты соответствующих величин пульсации температуры и концентрации.
В этом случае мы имеем для потоков импульса, тепла и пассивной примеси C следующие выражения:
s = dU/dy +[l2 (dU/dy)](dU/dy)
q = -dT/dy - [cPlTl (dU/dy)](dT/dy) (47)
JC = -DdC/dy – [lCl (dU/dy)](dC/dy)
Величины в квадратных скобках можно назвать турбулентными коэффици-ентами переноса
Т = l2 (dU/dy) ; Т = cPlTl (dU/dy), DT = lCl (dU/dy) . (48)
Если теперь ввести формально по аналогии с обычными числами Прандтля и Шмидта их турбулентные аналоги – PrT и ScT , то получим
PrT = l/lT , ScT = l/lC
Если принять l = lC = lT , то ScT = PrT = 1. Если еще и принять, что Sc = Pr = 1, то мы приходим к выводу о подобии процессов всех трех видов переноса. То есть соответственным образом построенные выражения для сопротивления, теплоотдачи и массоотдачи должны быть идентичными. Это утверждение является определением так называемой аналогии Рейнольдса или тройной аналогии для турбулентных течений. Аналитически ее можно записать в виде
/8 = сf /2 = St = StD .
Надо заметить, что наличие указанной аналогии для турбулентного течения ни коим образом не связана с использованием модели Прандтля, которая лишь дает возможность более просто и наглядно ее показать.
Получим теперь с помощью модели Прандтля распределение скоростей вблизи стенки при турбулентном течении потока с постоянной скоростью.
При движении с постоянной скоростью около твердой стенки касатель-ное напряжение постоянно и равно напряжению на стенке для любого зна-чения координаты у. Действительно, если бы касательное напряжение меня-лось, то на выделенный слой жидкости действовала бы нескомпенсированная сила в направлении оси х. То есть мы можем записать уравнение
ст = du/dy + ,
где - турбулентная составляющая касательного напряжения, а u – скорость.
Очевидно, что в непосредственной окрестности твердой стенки пульсации скорости равны нулю и, таким образом = 0 и остается лишь вязкостная составляющая напряжения трения. Отсюда имеем распределение скорости
u = (ст /) y/ . (49)
На достаточном расстоянии от стенки вязкостной составляющей касатель-ного напряжения можно пренебречь. Воспользуемся приведенной выше моделью Прандтля и запишем
= l2 (du/dy)2 = ст . (50)
Учитывая отсутствие каких-либо линейных масштабов кроме расстояния от стенки, можно, следуя Прандтлю, принять l = y , где -некоторая эмпири-ческая константа, которая приблизительно равна 0,4. В этих условиях урав-нение (50) легко интегрируется и мы приходим к логарифмическому распределению скоростей
u = 2,5lny + C (51)
где С – подлежащая определению константа.
Отметим, однако, что логарифмическое распределение скоростей можно получить и из соображений подобия без использования модели Прандтля. Приведенный здесь вывод принадлежит Карману.
Сформулируем принцип подобия для турбулентного распределения скоростей, который состоит в равенстве
= idem при =idem
Разлагая числитель и знаменатель в левой части в ряд Тейлора и оставляя два первых члена, получим
=
= . (52)
Для выполнения этих условий необходимо, чтобы удовлетворялось условие
ui(yi) li / ui(yi) = c (53)
Очевидно, что при этом удовлетворяется приведенное выше условие подобия, то есть при одинаковых будут равны также .
Отбрасывая ненужный теперь индекс i, из равенства (32) получим
l = - u(y)/u(y) . (54)
Знак минус поставлен, чтобы удовлетворялось условие l > 0 .
Имея в виду, что
~ (u(yi + li) – ui(yi))2 = l2u2(yi) , (55)
подставляя (47) в (48), получим уравнение
= 2u4/u2 . (56)
Интегрируя (56), получим выражение для профиля скорости, идентичное (51). Теперь вернемся к вопросу определения константы интегрирования С в уравнении (51). Введем понятие о ламинарном подслое, представляющем собой тонкий слой, в который не проникает турбулентность. Соответственно, для него справедливо уравнение (53). Движение в ламинарном подслое характеризуется тремя величинами: ст , , . Из них можно составить две комбинации: имеющую размерность скорости v = (ст/)0,5 (динамическая скорость) и имеющую размерность длины l = /v. Таким образом, толщина ламинарного подслоя может быть записана в виде
л = k l ,
где k константа, а выражение (49) можно записать в безразмерном виде
u/ v = у/ l , (57)
а выражение (35) – в виде
u /v= 2,5 lny + C . (58)
Если ограничиться так называемой двухслойной схемой, то константу k можно определить, приравнивая правые части уравнений (50), (51), то получим
С 5,75, k 11,5.