AGM_lektsii_v_2 (1)
.pdfОпределение параметров теплового ПС на плоской пластине.
Введем понятие Температурного напора.
|
|
|
|
|
|
|
TCT |
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
TCT |
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Пусть тепловой ПС развивается подобно ЛПС: толщина увеличивается по |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
направлению потока. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Температурный напор: |
|
|
|
TCT |
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
TCT |
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Пусть зависимость |
будет аналогично профилю скорости на ЛПС по |
||||||||||||||||||||
плоской пластине. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
3 y |
|
1 y 3 |
|
|
|
|
3 y |
|
|
1 y |
3 |
T |
T |
|||||||||||
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CT |
|
|
|
|
V |
2 |
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
T |
|
|
2 T |
|
TCT |
T |
Параметры теплового ПС на основе интегрального соотношения для ПС:
d |
T |
|
T |
|
|
|
|
T |
T VX dy aT |
|
|
|
|
dx |
y |
|
|
|||
0 |
|
|
y 0 |
|||
|
|
|
Из соотношения для найдем температуру:
TCT |
T |
|
|
3 |
|
y |
1 |
|
|
y 3 |
TCT |
|
|
T |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
2 |
|
T |
2 |
|
|
T |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
T |
TCT TCT |
T |
3 |
|
y |
|
|
|
1 |
|
|
|
y 3 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
2 |
|
T |
|
|
|
2 |
|
|
|
T |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
T |
|
|
|
|
TCT |
T |
3 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
y |
y 0 |
|
|
2 |
|
|
|
T |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|||||
В интегральное соотношение подставим выражение для Т и |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
y |
|
y 0 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d
dx
T |
|
|
3 |
|
y |
1 |
|
y |
3 |
|
3 |
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
T TCT |
TCT |
T |
|
|
|
|
|
|
|
VX dy aT TCT |
T |
|
|
|
2 |
|
T |
2 |
|
T |
2 |
|
T |
||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
y |
1 |
|
y |
3 |
|
V |
|
|
|
|
|
|
VX |
|
|
|
|
|
|
|
V , |
т.к. плоская пластина, то |
|
0 |
, тогда вынесем |
V |
, подставим VX |
и |
2 |
|
|
|
2 |
|
|
x |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
разделим на T |
|
TCT . |
|
|
|
|
|
|
|
T
0
|
d T |
3 |
|
y |
1 |
|
y |
3 |
3 |
|
|
y |
1 |
|
y 3 |
|
3 a |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
V |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dy |
|
T |
|
||
dx |
0 |
2 |
|
T |
2 |
|
|
T |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 T |
||||||||||||
1 |
|
3 |
|
y |
|
1 |
|
y 3 |
|
3 |
|
y |
1 |
|
|
y 3 |
dy |
3 |
2 |
1 4 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
2 |
|
T |
|
2 |
|
T |
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
14 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
, т.к. близка к 1, то составляющим |
|
1 |
4 |
пренебрежем |
||||||
|
|
|
14 |
|
|
|
|
|
|
||
|
V |
d |
|
3 |
2 |
3 aT |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
dx |
|
20 |
|
2 T |
51
Т.к. зависимость |
от х очень слабо, то пренебрежем ей: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
0.1V |
2 d |
|
aT |
|
0.1V |
2 d |
|
aT |
3 |
aT |
|
||
|
dx |
|
|
T |
|
dx |
|
|
|
|
d |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
0.1V |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dx
При решении интегрального соотношения импульсов для ЛПС в процессе решения может получиться следующее соотношение:
d |
140 |
|
|
3 |
|
aT |
|
aT |
|
aT |
aT |
|
3 |
|
|
|
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
13 V |
|
|
140 |
|
|
|
|
|
|
|
CP |
|
CP |
|
CP |
|
Pr |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
0.1V |
|
13 V |
V V |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-кинематическая вязкость
-динамическая вязкость
Pr 13 |
|
Pr 13 |
4.64x |
; |
|
4.64x |
|
Pr 13 |
||
T |
|
|
T |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
ReX |
|
ReX |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Для газов Pr=0.72-0.76.
Следовательно для газов толщина теплового ПС несколько больше толщины ЛПС на плоской пластине.
Коэффициент теплоотдачи. Критерий теплообмена. Связь трения и
теплопередачи.
Тепловой поток, который характеризует теплообмен между стенкой и омывающим его газом определяется по формуле:
|
T TCT |
T |
|
|
T TCT |
3 |
|
|
TCT T |
|
3 |
|
|
X |
|
|
X |
|
|
|
X |
|
|
|
|||
y |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
y 0 |
|
|
T |
|
|
T |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pr 13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.64x |
; |
|||||
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
X |
2 |
|
Pr 13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ReX |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
0.323Pr 13 Re |
X |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Расчет |
X |
является одной из главных задач расчета теплопередачи. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X x |
|
0.323Pr |
13 Re |
12 |
|
|
Nu |
|
|
|
|
|
|
X x |
|
|
|
|
|
|
Nu |
|
St |
|
Re |
|
Pr |
St |
|
|
|
NuX |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
X |
|
X |
|
|
X |
|
ReX Pr |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
St |
|
0.323Pr 13 ReX |
12 |
|
|
|
|
0.323Pr |
|
23 Re |
|
12 |
для ЛПС |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
ReX |
Pr |
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
St |
X |
0.0289 Pr |
|
23 Re |
X |
15 |
|
для ТПС. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Связь трения и теплопередачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
St |
X |
0.323Pr |
23 Re |
12 |
для ЛПС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напишем выражение для местного коэффициента трения в ЛПС:
|
|
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
C |
Л |
CT |
|
|
|
0.646 |
; |
Re |
|
12 |
C fX |
; |
2St |
|
Pr 2 3 C |
Л ; |
|
|
fX |
|
|
|
|
X |
|
X |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
q |
|
|
|
ReX |
|
0.646 |
|
|
|
fX |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
2StX |
Pr 2 3 ; |
- аналогия Рейнольдса – показывает, что критерий теплопередачи и коэффициент трения |
|||||||||||||||
|
Л |
|||||||||||||||||
|
C fX |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зависят от одного и того же параметра - |
ReX |
|
|
|
|
|
|
|
|
52
Фактор аналогии Рейнольдса зависит и от М, |
P |
, |
T |
, но в инженерных расчетах принимают, что |
|
x |
TCT |
||||
|
|
|
|||
определяется только Pr, т.е. величиной которая |
рассчитывается для ПС на плоской пластине |
(безградиентное течение).
Это выражение справедливо и для ТПС.
Если достаточно большие скорости течения с наличием изменения физ-хим состава газа (диссоциация) Расчет теплопередачи ведется по определяющим параметрам.
2StX * |
Pr* 2 3 ; |
|
C |
Л* |
- местный коэффициент трения для сжимаемого потока. |
|||||||
C |
Л * |
|
fX |
|||||||||
|
fX |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
* |
|
|
|
* |
|
|
|
* |
|
|
|
C* |
ir |
iCT |
|
V ir |
iCT |
находим |
коэффициент теплоотдачи. |
||||
qK |
StX |
X |
||||||||||
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P _ CT |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
qK* CP* _ CT |
|
St |
* |
V C* |
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
ir iCT |
|
X |
P _ CT |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как видно из приведенных зависимостей параметры теплопередачи (тепловые потоки) существенно зависят от параметров трения, которые в свою очередь зависят от типа течения в ПС.
Как известно трение гораздо больше в турбулентном течении и как следствие уменьшение тепловых потоков поверхности должна быть связано линеаризацией течения в ПС.
53
54