Математическое моделирование в естественных науках.-1
.pdfполучения и обработки. Возникает необходимость использовать материалы, которые можно использовать при высоких, в том числе экстремальных нагрузках. Повысить диапазоны внешних нагрузок, в которых может эксплуатироваться материал, можно путем увеличения предела текучести материала, например, при финишной обработке при изготовлении детали.
В процессе деформирования существенным образом меняется как макро-, так и мезо- и микроструктура материала. Эволюция мезо- и микроструктуры материала является фактором, определяющим свойства и поведение материала на макроуровне [1]. Эти свойства определяют рабочие характеристики готовых деталей и конструкций. Увеличение предела текучести материала на макроуровне обычно называют упрочнением, при этом на уровне дислокационной структуры причины, приводящие к упрочнению, весьма разнообразны: упрочнение связывают с взаимодействием дислокаций между собой, со скоплениями дислокаций, с другими видами препятствий [2]. Также существенное влияние на величину предела текучести оказывает наличие границ зерен в поликристаллическом агрегате. Под границей понимается поверхность малой толщины, разделяющая части материала с различной ориентацией кристаллической решетки. Также влияние границ зерен при деформировании материала определяется, например, законом Холла–Петча [3], связывающим предел текучести материала со средним размером зерна в поликристалле, иначе говоря, с относительной долей границ в объеме материала. В связи с этим возникает необходимость физически корректного описания взаимодействия дислокаций между собой, а также с границами зерен.
Известно, что чистые металлы обладают меньшей прочностью по сравнению, например, с многофазными материалами. Поэтому наибольший интерес в исследовании может представлять изучение структуры и поведения многофазных материалов при их неупругом деформировании, поскольку такие материалы имеют широкое применение в промышленности, в том числе используются для создания современных нанокомпозитов.
251
Вработе используется двухуровневая упруговязкопластическая математическая модель неупругого деформирования поликристалла, в которой элемент макроуровня представляет собой представительный объем поликристалла, состоящий из элементов мезоуровня – отдельных монокристаллических зерен определенной фазы. Под фазой понимается однородная (в смысле состава, строения и состояния) часть кристалла, отделенная от остальных частей поверхностью раздела (границей). Структура и соотношения используемой модели подробно описаны во многих работах
(например, [1, 2]).
Вработе проведено исследование влияния среднего размера зерна, а также вида распределения зерен по размерам на деформационное поведение материала. В качестве исследуемого материала использовался ГЦК-поликристалл, характеристики которого соответствуют чистой меди, состоящий из 1000 зерен,
снормальным распределением зерен по размерам (согласно экспериментальным данным, приведенным в [4]). В экспериментах математическое ожидание распределения зерен по размерам составляло 50 мкм, дисперсия имела значение 5 мкм. Характерная диаграмма распределения зерен по размерам в объеме поликристалла представлена на рис. 1, а.
а |
б |
Рис. 1. Характерная диаграмма распределения зерен по размерам в объеме поликристалла (а) и диаграмма распределения отношения среднего напряжения в группе зерен к интегральному напряжению по всем зернам (б)
252
Результаты, представленные на рис. 1, а, удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными [5]. На диаграмме, представленной на рис. 1, б можно заметить, что наибольший вклад в увеличение напряжений, требуемых для продолжения деформирования, вносят самые мелкие зерна. Это можно объяснить тем, что вблизи мелких зерен увеличивается доля границ зерен в материале, значит, образуется все большее количество дислокаций ориентационного несоответствия на границах зерен, которые своими упругими полями препятствуют дальнейшему продвижению других дислокаций из зерна к границе. Таким образом, необходимо прикладывать большие внешние усилия для продолжения деформирования.
Проведено сравнение кривых деформирования модельных материалов, соответствующих по характеристикам отдельным фазам дуплекс-стали, и самой дуплекс-стали, характеристики фаз которой приведены в работе [4] (рис. 2). Основываясь на данных, представленных в работе [4], отнесение кристаллита к той или иной фазе определялось случайно по равномерному закону.
Рис. 2. Кривые деформирования для 1 дуплекс стали и модельных материалов, соответствующим по характеристикам отдельным фазам дуплекс стали: 2 – ОЦК фаза, 3 – ГЦК фаза
Из кривых деформирования, представленных на рис. 2, видно, что многофазный материал (кривая 1) обладает большим пределом текучести по сравнению с чистым металлом (кривые 2 и 3).
253
Таким образом, подтвердилась гипотеза, о том, что многофазные материалыбудутобладатьбольшей прочностью, чемчистые.
Таким образом, в работе исследовано явление зернограничного упрочнения в двухфазном поликристалле. Изучено влияние распределения зерен по размерам в поликристалле на деформационное поведение материала. Выявлено, что многофазные материалы имеют более высокие прочностные характеристики, по сравнению с чистыми металлами.
Работа выполнена при финансовой поддержке гранта Пре-
зидента РФ № МК-4917.2015.1, РФФИ (грант № 14-01-96008
р_урал_а).
Список литературы
1. Trusov P.V., Volegov P.S. Internal variable constitutive relations and their application to description of hardening in single crystals // Physical Mesomechanics. – 2010. – T. 13. – № 3–4. –
C.152–158.
2.Constitutive relations and their application to the description of microstructure evolution / P.V. Trusov, V.N. Ashikhmin, P.S. Volegov, A.I. Shveykin // Physical Mesomechanics. – 2010. – T. 13. – № 1–2. – C. 38–46.
3.О существовании закона Холла–Петча в металлах / О.Н. Игнатова, А.В. Кальманов [и др.] // Физическая мезомеха-
ника. – 2013. – Т. 16, № 6. – С. 89–93.
4.Кондратьев Н.С., Трусов П.В. Описание упрочнения систем дислокационного скольжения за счет границ кристаллитов в поликристаллическом агрегате // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университе-
та. Механика. – 2012. – № 3. – С. 78–97.
5.Кадикова М.Б., Гателюк О.В. О влиянии статистики распределения размеров зерен на оценку структуры металла ультразвуковым методом // Омский научный вестник. – 2007. –
№ 3 (60). – С. 32–34.
254
ПОТЕНЦИАЛ АТОМА УГЛЕРОДА, ОПИСЫВАЮЩИЙ ИЗГИБНУЮ ЖЕСТКОСТЬ ГРАФЕНА
Р.С. Окатьев, И.Ю. Зубко
Пермский национальный исследовательский политехнический университет,
Пермь, Россия, okatjevrs@gmail.com
Классические потенциалы межатомного взаимодействия в ряде случаев позволяют достаточно точно описать упругие модули листа графена в его плоскости, однако при этом дают заниженные значения изгибной жесткости, для корректного прогнозирования которой требуется явным образом учитывать в потенциале строение ковалентной связи атомов углерода в графене. С помощью инвариантов системы трех векторов, задающих направления ковалентных связей, строится новый потенциал, учитывающий структуру sp2-гибридизованной оболочки атома углерода в графене и содержащий независимый энергетический параметр, который отвечает за изгиб связей. Полученный потенциал позволяет получать реалистичные значения изгибной жесткости графена.
Ключевые слова: графен, изгибная жесткость, инварианты системы векторов, энергетический подход.
Графен – двумерный углеродный материал с гексагональной решеткой, свойства которого в последнее десятилетие интенсивно изучаются как экспериментально, так и теоретически [1–4]. Это связано с интересом к его уникальным механическим характеристикам и необходимостью прогнозировать свойства композиционных материалов, армированных углеродными нанотрубками и другими наночастицами со структурой графена. Подходы механики микронеоднородных материалов опираются на понятия сплошной среды и не всегда применимы к наночастицам. Экспериментальное определение механических свойств наночастиц также не всегда возможно. Альтернативой является дискретно-атомистическое моделирование поведения наночастиц при различных воздействиях.
Для описания ковалентной связи атомов углерода в графене, находящихся в состоянии sp2-гибридизации, используется
255
множество различных подходов – от задания разнообразных межатомных потенциалов до описания ковалентной связи с помощью системы стержней. Но в большинстве работ не удается получить совпадение расчетных значений упругих модулей графена с экспериментальными данными [4]. В работе [4] показано, что с помощью модификации феноменологического потенциала семейства Ми, содержащего безразмерные параметры, можно получить точное соответствие расчетов и экспериментов для упругих модулей графена, но при этом получается заниженное значение изгибной жесткости.
В данной работе развивается подход [4] и строится потенциал атома углерода с помощью инвариантов системы трех векторов a, b, c, задающих направления ковалентных связей [5]. Учет симметрийных свойств графена приводит к комплексам аргументов вида:
φ(a,b,c) = φ(a (b c),a b + a c + b c,a a + b b + c c) .
Тогда вариант потенциальной энергии системы атомов углерода в графене по аналогии с потенциалами семейства Ми может быть представлен в виде
|
|
βn a |
− m |
N −1 N |
|
|
|
|
|
1 βm |
|
|
|
− n |
|
|
Bi1i (Bi2i |
× Bi3i ) |
2 p |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
− m |
|
a |
|
N |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
u Ω0 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
Bij |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
γ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− 1 |
× |
|
|
|
m − n |
α |
|
i=1 j=i+1 |
|
|
|
|
|
2 m − n |
|
α |
|
i=1 |
|
|
Bi1i |
|
Bi2i |
|
Bi3i |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
×(Bi1i Bi1i + Bi2i Bi2i + Bi3i Bi3i + k(Bi1i Bi2i + Bi1i Bi3i + Bi2i Bi3i ))− n/2 , |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
где Ω0 |
– площадь образца, N – число его атомов, α и β – равно- |
весное расстояние и энергия связи для изолированной пары атомов, γ – параметр, отвечающий за выход атома из плоскости соседних атомов, a – период решетки, Bij – вектор, соединяю-
щий i и j атомы, отнесенный к a, k (0;2) , m, n и p – степенные
параметры, отвечающие за убывание интенсивности взаимодействия атомов при увеличении расстояния между ними.
256
В случае расположения четырех атомов в искаженной структуре графена (рис. 1, а) введенные векторы суть:
Bi1i = {cos ψcosθ;sin ψcosθ;sin θ} ,
Bi2i = {− cos ψcosθ;sin ψcosθ;sin θ},
Bi3i = {0;− cosθ;sin θ} ,
где углы ψ [0; π / 2) и θ (−π / 2;π/ 2) . Подстановка этих век-
торов в предложенный потенциал дает функцию от углов ψ и θ, абсолютный минимум которой достигается при {ψ = π/ 6;θ = 0}
и {ψ = 5π / 6;θ = 0} , чему соответствует расположение Bi1i , Bi2i и Bi3i в одной плоскости при том, что все углы между ними рав-
ны 120° (неискаженная решетка графена).
Для той конфигурации (см. рис. 1) обычный потенциал Ми дает качественно иную картину со смещенными минимумами (рис. 2, б). Вариант потенциала из работы [4] дает качественно верную картину с минимумами в точках ψ = π/ 6 и ψ = 5π / 6 .
а |
б |
Рис. 1. Строение искаженной элементарной ячейки графена
257
а |
б |
в |
Рис. 2. Зависимость потенциальной энергии Φ атомов, образующих конфигурацию (см. рис. 1) при θ = 0 , от угла ψ:
а– для нового потенциала, б – для потенциала Ми,
в– для модификации потенциала Ми из [4]
Изгибная жесткость D при заданной кривизне изгиба κ оп-
ределяется как D = ∂2u / ∂κ |
2 |
|
|
и вычисляется с помощью запи- |
|||||||||||||||||||||||
санногопотенциалакак |
|
|
|
κ →0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
βm n |
|
|
|
|
a |
− m N −1 N |
|
|
− m− 2 |
|
|
|
||||||||
D = Ω0−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bij |
|
(Bij1 sin α+ Bij2 cos α)4 |
+ |
|
|||||||||||
12(m − n) |
|
α |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
i=1 |
j=i+1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
3N βm |
|
|
|
|
|
− n |
|
|
|
|
|
|
− n/2 |
−1 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 − |
|
k |
|
|
|
(54γ (1− k / 2) + n(−2 + 7k)) |
, |
|||||
128 (m |
|
|
|
α |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||||
|
− n) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где a – равновесный период решетки графена, который соответствует минимуму полной потенциальной энергии образца и определяется как
|
|
1 |
N −1 N |
|
|
− m |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
m−n |
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 p |
|
|
||||
|
= 2m−n |
Bij |
|
|
|
{1− γ(Bi1i (Bi2i × Bi3i ) / ( |
Bi1i |
|
Bi2i |
|
Bi3i |
)) |
|
}× |
||||||
α |
|
|||||||||||||||||||
|
|
i=1 j=i+1 |
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
))− n/2 − |
|
1 |
|
|
|||||
×(Bi1i Bi1i + Bi2i Bi2i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
+ Bi3i |
Bi3i + k(Bi1i Bi2i + Bi1i Bi3i + Bi2i Bi3i |
m−n |
. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
258
Таким образом, предложенный потенциал учитывает структуру sp2-гибридизованной оболочки атома углерода в графене, описывает зависимость энергии связи от расстояния как потенциал Ми и содержит независимый энергетический параметр, отвечающий за изгиб ковалентной связи. Показано, что такой потенциал позволяет получать реалистичные значения изгибной жесткости и всех упругих модулей листа графена.
Список литературы
1. Гольдштейн Р.В., Ченцов А.В. Моделирование механических свойств композита графен-углеродные нанотрубки в рамках дискретно-континуального подхода: препринт / Рос. акад. наук; Учреждение Рос. акад. наукИн-т проблем механики им. А.Ю. ИшлинскогоРАН. – М., 2011. – Сер. № 949.
2.Морозов Н.Ф., Товстик П.Е., Товстик Т.П. Континуальная модель деформации графена // Вестник Санкт-Петербург. ун-та. Сер. 1: Математика. Механика. Астрономия. – 2014. –
Т. 1, № 1. – С. 134–143.
3.Беринский И.Е., Кривцов А.М., Кударова А.М. Определение изгибной жесткости графенового листа // Физическая ме-
зомеханика. – 2014. – Т. 17, № 1. – С. 57–65.
4.Зубко И.Ю. Вычисление упругих модулей монослоя графена в несимметричной постановке с помощью энергетического
подхода // Физическая мезомеханика. – 2015. – Т. 18, № 1. –
С. 37–50.
5. Жилин П.А. Модифицированная теория симметрии тензоров и тензорных инвариантов // Известия вузов. Нелинейные проблемы механики сплошных сред. Северо-Кавказский регион. Естественные науки, – 2003 (Спецвыпуск). – C. 176–195.
259
СИММЕТРИЙНАЯ ИДЕНТИФИКАЦИЯ УПРУГИХ СВОЙСТВ ПОЛИКРИСТАЛЛОВ
К.В. Остапович
Пермский национальный исследовательский политехнический университет,
Пермь, Россия, ostkirvad@gmail.com
Рассматривается подход к установлению симметрии физико-ме- ханических характеристик анизотропных материалов. На основе данного подхода исследуются упругие свойства представительных объемов однофазных поликристаллов. С применением многоуровневых моделей, описывающих эволюцию микро- и мезоструктуры, анализируется изменение упругой симметрии поликристаллов при неупругом деформировании.
Ключевые слова: анизотропный материал, упругие константы, симметрия, однофазный поликристалл, многоуровневая модель, физические теории пластичности.
Существующие процессы механической обработки материалов, как правило, реализуются большими пластическими деформациями. В поликристаллах при таких деформациях происходит активация ротационных мод неупругого деформирования, приводящих к возникновению той или иной кристаллографической текстуры. В свою очередь, текстурированность материала обусловливает анизотропию его макроскопических физикомеханических характеристик. При этом выделение определенной симметрии указанных свойств, а также возможность их отнесения к одному из известных симметрийных классов имеют важное практическое значение при дальнейшей эксплуатации изделий из этих материалов. Кроме того, учет симметрии играет существенную роль на стадии проектирования деталей и при проведении сопутствующего ему прочностного анализа.
В настоящей работе теоретически исследуются представительные макрообъемы (ПО) [1] однофазных поликристаллов, упругое деформирование которых описывается обобщенным законом Гука [2]. Развивается [3] подход к решению задачи
260