- •Глава I Сущность процесса волочения, его основные разновидности и деформационные показатели
- •Контрольные вопросы:
- •Глава II Лекция 2 Волочение сплошных профилей
- •§ 2.1. Общие сведения
- •§ 2.2. Деформационные условия процесса волочения круглого профиля
- •§ 2.3. Характер течения и деформированное состояние металла в деформационной зоне
- •Контрольные вопросы:
- •§ 2.4. Напряжённое состояние деформационной зоны
- •§ 2.5. Противонатяжение и его влияние на характер деформаций и напряжённое состояние
- •§ 2.6. Пластичность при волочении
- •Контрольные вопросы:
- •Глава VI Лекция 5 Влияние деформационных условий на основные параметры процесса
- •§ 6.1. Общие сведения
- •§ 6.2. Прочностные свойства протягиваемого металла
- •§ 6.3. Степень деформации
- •§ 6.4. Форма продольного профиля волочильного канала и его оптимальные папаметры
- •§ 6.5. Несовпадение осей канала и протягиваемого профиля
- •§ 6.8. Противонатяжение
- •§ 6.10. Нагрев и охлаждение деформируемого металла и инструмента при волочении
- •Глава VII Аналитические методы определения напряжений волочения и вдавливания сплошных круглых профилей
- •§ 7.1. Общие сведения
- •§ 7.2. Принятые допущения
- •Контрольный вопрос.
- •§ 7.3. Основная формула напряжения волочения
- •Контрольные вопросы:
- •§ 7.4. Анализ основной формулы (7-56)
- •§ 7.5. Упрощённые формулы
- •§ 7.6. Определение среднего (расчётного) значения сопротивления деформации
- •§ 7.7. Выбор расчётной величины коэффициента контактного трения
- •§ 7.10. Напряжения при задаче в волоку вдавливанием (прессованием)
- •Волочение в волоках с подвижными контактными поверхностями
- •§ 4.1. Вращающиеся монолитные волоки
- •§ 4.3. Шариковые и роликовые волоки
- •§ 4.4. Вибрирующие волоки
- •Глава V Лекция 13 Контактное трение и смазка при волочении
- •§ 5.1. Особенности контактного трения при волочении. Свободный ввод смазки
- •§ 5.2. Гидростатический ввод смазки
- •§ 5.3. Гидродинамический ввод смазки
- •§ 5.4. Особенности и виды применяемых смазок
- •Контрольные вопросы:
- •Общее завершение
- •§ 10.3. Переходы при волочении некрудлых сплошных профилей
- •§ 6.18. Определение диаметра тягово-приёмного устройства (галтели барабана)
- •§ 12.3. Определение мощности привода волочильных машин
- •Содержание
- •ГлаваI Сущность процесса волочения, его основные разновидности и деформационные показатели ……………………… 2
- •ГлаваIi Волочение сплошных профилей ………………………………………………… 6
- •Глава VI Влияние деформационных условий на основные параметры процесса ………………………………………………………………………………… 25
- •Глава VII Аналитические методы определения напряжений волочения и вдавливания сплошных круглых профилей– 36
- •Глава IV Волочение в волоках с подвижными контактными поверхностями ………………………………………………………………………………………………………… 53
- •Глава V Контактное трение и смазка при волочении …………… 58
Контрольные вопросы:
1. Что служит базой аналитических методов?
2. Какой формулой сила волочения связана с напряжением волочения?
3. Каким принят профиль волоки?
4. Какие допущения принимают в аналитическом методе насчёт напряжений волочения?
Лекция 10
§ 7.4. Анализ основной формулы (7-56)
Реальность каждой формулы определяется в первую очередь результатами её математического анализа. Такой анализ позволяет установить, как отразились в формуле все основные условия, влияющие на процесс, а также соответствие этих отражений материалам практики. В предлагаемой формуле нашли отражение: прочностные свойства σтс; состояние металла перед волочением σl уп; степень деформации; силы трения; профиль канала вместе с калибрующей зоной; противонатяжение – т.е. все основные параметры, определяющие процесс волочения. Далее рассматривается характер влияния каждого из параметров и степень соответствия этого влияния результатам экспериментов.
Влияние механических свойств протягиваемого металла
Данное влияние в формуле (7-56а) отражается через среднее значение сопротивления деформации в деформационной зоне σтс = φ(σтн, σтк). По Н.А.Шапошникову, с достаточной для практических расчётов точностью, можно за σтн и σтк принять пределы прочности протягиваемого металла до и после волочения. При этом следует учитывать температуру металла и его абсолютные размеры, т.е. масштабный фактор, а при горячем процессе – и продолжительность пребывания металла в деформационной зоне, влияющей на величину упрочнения. При таком выборе величины σтс в рассматриваемой формуле отражаются не только перечисленные ранее основные параметры, но и дополнительные (температура, скорость деформации, абсолютные размеры). Характер зависимости σпол от σтс по формуле (7-56) – линейный, что подтверждено экспериментами (гл.6, рис.73).
Влияние степени пластической деформации
Здесь прежде всего следует напомнить, что в процессе волочения главные деформации отдельных слоёв не равны. Периферийные слои деформируются с более высокими суммарными деформациями, чем центральные, но все они отличаются примерно одинаковыми деформациями удлинения в направлении, параллельном оси канала, определяемыми интегральным показателем:
. (7-60)
Эту величину обычно принимают за практический показатель степени деформации при волочении.
Обозначив для упрощения записей , (7-61)
и переписав формулу (7-56) в виде , (7-62) определим первую производную напряжения по вытяжке (т.е. σ`пол по μ):
. (7-63)
Приняв во внимание, что a 0 (7-59), нетрудно установить, что величина σ`пол всегда положительна и уменьшается с ростом μ .
Кривые зависимостей напряжения волочения от степени деформации и коэффициента трения fn (рис.121) построены по формулам (7-56) и (7-63). Показанное на этих схемах отставание роста напряжения волочения σпол от степени деформации lnμ полностью отражает теоретически обоснованное и подтвержденное практикой представление о том, что интенсификация процесса волочения, т.е. уменьшение дробности деформации, всегда сопровождается увеличением к.п.д. процесса, что указывает на целесообразность применения максимально возможных вытяжек за переход.
Рис. 121. Зависимость напряжений волочения от степени деформации и коэффициента трения: a – при отсутствии внешнего противонатяжения; б – при внешнем противонатяжении
Влияние коэффициента трения
В формуле (7-56а) коэффициент трения отражён в двух параметрах: γср и a. Поэтому, чтобы определить характер влияния коэффициента трения на напряжение волочения Kв, целесообразно рассмотреть влияние коэффициента трения на каждый из упомянутых коэффициентов отдельно, а затем установить их совместное влияние. Предварительно необходимо выявить пределы возможных изменений fn.
Пределы возможных изменений коэффициента трения
Очевидно, что минимальным теоретически возможным значением fn является 0, а максимальное значение fn определяется возможностью осуществления процесса волочения. Этот процесс осуществим только в том случае, когда полное напряжение σпол на контактной поверхности направлено под некоторым углом γ к оси канала и с этой поверхностью пересекается (рис.115), т.е. когда угол γ = π/2 – α – ρ > 0. Предельным случаем,
очевидно, является γ = π/2 – a – ρ = 0 (7-64)
или fn = tgρ ctg α . (7-64а)
Т.о., 0 < fтр < tgρ ctg α . Однако практически этот максимум fn недостижим, потому что при ρ π/2 – α, βδ = α + ρ π/2 (7-39), а напряжение растяжения на периферийных слоях металла после его выхода из канала будет стремиться к (7-40а), что неизбежно приведёт к разрушению. Поэтому fn = tgρ << ctgα. (7-65)
Изложенный анализ влияния противонатяжения позволяет сделать следующие выводы:
1. Формула (7-56) правильно отражает влияние противонатяжения на процесс волочения.
2. Применение противонатяжения становится безусловно полезным в следующих случаях:
а)–когда волочение почему-либо ведут с обжатиями меньше предельных, например, при волочении через тонкостенные алмазные волоки;
б)–при больших скоростях волочения, когда в целях возможного увеличения машинного времени рационально повысить стойкость волок, даже увеличив их число, чтобы часто не прерывать процесс из-за повышенного износа волок;
в)–при волочении малопластичных материалов, а также металлов со значительным предварительным деформационным упрочнением;
г)–при многократном волочении.
Общий вывод по анализу рассматриваемой формулы
Изложенное показывает, что, хотя рекомендуемая формула выведена с применением некоторых допущений, она качественно правильно отражает влияние всех основных условий на процесс волочения и согласуется с граничными условиями. Это даёт основание утверждать, что точность формулы зависит главным образом от правильности выбора величин σтс и fn.
Контрольные вопросы:
1. Каким выражением определяется условие пластичности?
2. От чего зависят силы внешнего трения?
3. От чего зависит расчётное значение коэффициента трения при волочении в деформационной зоне?
4. Чему равна элементарная сила, действующая на элементарную площадку?
5. Какой участок зоны деформации даёт наибольшее прирашение необходимого напряжения волочения?
6. Каким выражением определяется напряжение волочения без учёта калибрующей зоны канала?
7. Как изменяется величина нормального напряжения в калибрующей зоне?
8. Какая величина характеризует напряжение противонатяжения?
Лекция 11