- •Ковалев р.А. Подколзин а.А. Пискунов о.М. Расчет основного оборудования ленточных конвейеров для открытых горных работ
- •Введение
- •1 Общие сведения о ленточных конвейерах для открытых горных работ
- •2 Конструкции элеменТов ленточных
- •2.1 Роликоопоры
- •2.1.1 Линейные роликоопоры
- •2.2 Барабаны
- •2.3 Конвейерные ленты
- •3 Приводные устройства ленточных
- •3.1 Типы и параметры работоспособности приводов
- •3.2 Расчет тяговой способности привода
- •3.3 Особенности расчета двух- и трехбарабанных приводных устройств с независимым приводом каждого привода
- •3.4 Особенности расчета пусковых режимов ленточных конвейеров
- •3.5 Методы синхронизации частоты вращения двухбарабанных приводов
- •4 Натяжные устройства
- •5 Расчет ленточного конвейера
- •5.1. Определение параметров производительности конвейера
- •5.2 Расчет сил сопротивлений, натяжения ленты и
- •5.2.1 Распределенные сопротивления
- •5.2.2 Сосредоточенные сопротивления
- •5.3 Расчетные данные
- •5.3.1 Лента
- •5.3.2 Барабаны
- •5.4 Динамические нагрузки ленточных конвейеров
- •5.5 Выбор параметров канатного става
- •6 Индивидуальное задание и основные требования
- •6.1 Условие и исходные данные на выполнение индивидуального задания
- •6.2 Порядок работы над заданием
- •6.3 Основные требования к работе
- •6.4 Защита выполненной работы
- •Тема "Выполнить эксплуатационный расчет ленточного конвейера "
- •Расчет основного оборудования ленточных конвейеров для открытых горных работ
- •300600 Г. Тула, просп. Ленина, 92
- •300600, Г. Тула, ул. Болдина, 151
5.2.2 Сосредоточенные сопротивления
Схемы поворотных пунктов в контуре ленты (в местах огибания лентой барабанов и расположенных по кривой батареи роликоопор, на которых имеют место сосредоточенные сопротивления), а также погрузочного и разгрузочного пунктов показаны на рисунке 5.3.
На отклоняющем барабане (рисунок 5.3,а), если W ' - величина сосредоточенного сопротивления, - натяжение ленты соответственно перед пунктом сопротивления (по ходу ленты) и Sсб за ним, то
, (5.14)
где К' - коэффициент увеличения натяжения ленты К' > 1. Его принимают в зависимости от угла обхвата лентой барабана :
, градус |
180 |
90 |
< 90 |
К' |
1,03 - 1,04 |
1,02 - 1,03 |
1,015 - 1,02 |
|
|
а - на барабанах; б - на батарее роликов; в - на погрузочном пункте; г - на двухбарабанном разгрузочном устройстве
Рисунок 5.3. Схемы для определения сосредоточенных сопротивлений
На батарее роликоопор (см. рисунок 5.3,б), образующих дугу выпуклостью вверх с центральным углом α',
. (5.15)
При движении ленты на батарее роликов (рисунок 5.3,б), но выпуклостью вниз добавочное сопротивление на этом поворотном пункте отсутствует.
На погрузочном пункте (рисунок 5.3,в) величина сопротивления обусловлена сообщением грузопотоку кинетической энергии и трением его о ленту и стенки бортов. Если продольная скорость грузопотока при поступлении на ленту υ0 (υ0 < υ), то сила сопротивления на погрузочном пункте
, (5.16)
где коэффициентом С0 = 1,3 - 1,4 учитывается сопротивление трения грузопотока о направляющие борта.
На сбрасывающей тележке (рисунок 5.3,г) общее сопротивление складывается из сопротивления подъема на высоту h' (gh') и сопротивления на двух последовательно огибаемых лентой барабанах:
. (5.17)
Величина общей тяговой силы W0 (кгс), отнесенной к окружности приводного барабана (барабанов), находится либо методом "обхода контура", т.е. последовательного учета всех распределенных и сосредоточенных сопротивлений (от точки сбегания до точки набегания ленты на приводной барабан), либо укрупненным расчетом, при котором величина всех сосредоточенных сопротивлений учитывается некоторым коэффициентом С:
. (5.18)
Для указанных выше коэффициентов сопротивления ω' значения коэффициента С в уравнении (5.18) рекомендуется принимать в зависимости от длины конвейера L по таблице 5.5:
Таблица 5.5 - Значения коэффициента С от длины
конвейера
L, м |
40 |
63 |
100 |
125 |
160 |
200 |
250 |
320 |
400 |
500 |
С |
2,4 |
2,0 |
1,74 |
1,64 |
1,53 |
1,45 |
1,37 |
1,29 |
1,23 |
1,19 |
L, м |
630 |
800 |
1000 |
1250 |
1600 |
2000 |
2500 |
3000 |
4000 |
5000 |
С |
1,15 |
1,12 |
1,10 |
1,08 |
1,06 |
1,05 |
1,04 |
1,037 |
1,032 |
1,03 |
Как видно из приведенных данных, значение коэффициента С в уравнении (5.18) с возрастанием длины конвейера резко уменьшается, что объясняется уменьшением на длинных конвейерах относительной величины сосредоточенных сопротивлений по сравнению с распределенными. Кроме того, составляющие величины ω' сопротивления деформации ленты и груза на длинных конвейерах уменьшаются вследствие увеличения натяжения ленты.
Мощность N (кВт) на приводном валу (валах) конвейера:
. (5.19)
и на валу (валах) двигателя (двигателей)
, (5.20)
где ηр - КПД редуктора.
Редуктор обычно состоит из двух пар цилиндрических зубчатых передач, заключенных в масляную ванну с валами на подшипниках качения. Для каждой пары принимается η = 0,97 - 0,98. Считая КПД соединительных муфт таким же, получаем ηр = 0,91 - 0,94.
Приняв тип привода и угол обхвата на нем лентой барабана α (при двухбарабанном приводе угол α равен сумме углов обхвата обоих барабанов: α = α 1+ α2) по величине W0, определенной по уравнению (5.18), и используя уравнение Эйлера (5.21) или методом обхода по контуру находим значения Sнб и Sсб:
. (5.21)
Затем по величине допустимого наибольшего провеса ленты в точке наименьшего натяжения на грузовой ветви Smin проверяем достаточность ее натяжения. При этом стрела провеса ленты fmax условно определяется, как для гибкой нити:
. (5.22)
Далее, приняв на основании данных практики величину наибольшего провеса ленты fmax = (0,0125 - 0,025) l', находим
Smin = (5 … 10)·(q+qл)l'. (5.23)
По величине наибольшего натяжения ленты Smax определяем ее прочность. На горизонтальных и наклонных конвейерах с движением груза вверх и при обычном расположении привода (в головной части конвейера) Smax = Sнб.
Величину коэффициента μ сцепления ленты с футерованным барабаном в условиях открытых разработок можно принимать равной 0,3 - 0,35.